【正文】 架橋機(jī)橫移中托分配梁要要2cm鋼板將分配梁B延長，以方便在架梁或者過孔時，在圖中A梁與B梁中支墊枕木，提高架橋機(jī)的作業(yè)安全性。架橋機(jī)過孔時末端計算配重 架橋機(jī)主導(dǎo)梁重量為72T（包括天車橫梁）， 當(dāng)架橋機(jī)過孔40米時候，以橫移中托為支點(diǎn)進(jìn)行抗傾覆分析： M=*43*43/2+5*43=6*22+6*21+*23*23/2+5*4+1*23+T*，以縱移支腿支點(diǎn)，進(jìn)行向后傾覆行分析：M=*49*49/2+5*49=6*16+6*15+*17*17/2+1*17+T*Tmax=77T根據(jù)現(xiàn)場所有材料，可以用40米T梁一半荷載來配重，另一半由主運(yùn)梁車承擔(dān)，一榀中梁荷載為67T，符合配重的實際要求。 ， ，安全性滿足要求。根據(jù)現(xiàn)場實際情況架橋機(jī)扣除底部分配梁高度與支撐枕木高度h==本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=82T，即N=820KNσ=8201000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗算 σ≤[f]，滿足要求!架橋機(jī)末端人工支撐支腿的穩(wěn)定性分析根據(jù)現(xiàn)場實際情況h=本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A= mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i= mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W= mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： σ = N/φA+Mw/W ≤ [f]式中 σ──立柱的壓應(yīng)力； N──軸向壓力設(shè)計值； φ──軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細(xì)比λ=h/i，經(jīng)過查表得到，φ=； A──立桿的截面面積，A= mm2； [f]──立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]＝ N/mm2；由上得知N=25T，即N=250KNσ=2501000/) =；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)定性驗算 σ≤[f]，滿足要求!濕接縫處鋼板厚度計算縱移支腿的鋼軌正好處于濕接縫處時，下方用6cm鋼板即2個三公分鋼板（底部用角鋼綁焊）分配其壓力。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖－，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。由于計算模型中此處為單點(diǎn)集中約束，而實際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點(diǎn)集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續(xù)梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應(yīng)力，與主軸向壓應(yīng)力疊加后，得該處應(yīng)力207MPa，小于容許應(yīng)力215MPa，這才是真實的應(yīng)力狀態(tài)。二、工況二應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果 (1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,達(dá)跨中最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=，滿足受力要求。18槽鋼根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量證明書，下屈服強(qiáng)度為325mpa，抗拉強(qiáng)度為440mpa ，中托根部局部發(fā)生塑性變形，但還沒有超過下屈服強(qiáng)度，由于是瞬間應(yīng)力，所以可以認(rèn)為是安全的。 (2) 在架橋機(jī)過孔過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為227MPa和321MPa，最大應(yīng)力發(fā)生在下弦桿( =321MPa)，該處位于大懸臂根部支承約束處。根據(jù)架橋機(jī)施工過程，最不利工況顯然有四處： 架橋機(jī)過孔，架橋機(jī)前支腿即將到達(dá)前一墩頂蓋梁時候，為最不利施工工況之一； 架橋機(jī)吊裝邊梁時，并且當(dāng)邊梁處于半跨位置為更不利工況之二，此時另一天車還沒有起吊T梁，T梁另一端還處于運(yùn)梁車上； 架橋機(jī)吊裝邊梁時，并且當(dāng)邊梁全部起吊，重量全部被橋架機(jī)承擔(dān)時候為最不利工況之三； 架橋機(jī)架設(shè)邊梁縱向移動墩頂，橫移T梁到支座正上方時，T梁重量大部分由架橋機(jī)一邊導(dǎo)梁承擔(dān)，視為最不利工況之四；一、工況一應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果(1) 在架橋機(jī)過孔過程中,最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，預(yù)制梁經(jīng)天車滑輪（8個）傳遞到天車雙橫梁上，在有限元模擬過程在將此荷載等效的按均布荷載加載在天車滑輪接觸梁單元范圍內(nèi)。計算模型的單元劃分：本模型中主梁上下弦桿、斜撐撐、鋼管支腿及連接系采用梁單元，總共個1433單元，單元劃分的具體情況見下表：模型單元劃分表名稱單元類型單元數(shù)量備注主梁上上弦桿梁單元412按現(xiàn)場實際情況分割斜撐梁單元933　橫梁（天車上下，支腿上下）梁單元88分析架橋機(jī)主梁的模型三維示意圖如下：模型三維示意圖一片40米預(yù)制梁，重量為137噸(在吊裝模擬分析時，將天車重量以等效的質(zhì)點(diǎn)質(zhì)量添加)。移梁時方向掌握不好，造成就位困難等。 移梁設(shè)備破損，滑道下沉，引起梁傾斜或溜動。機(jī)上移梁就位前，應(yīng)檢查捆梁鋼絲繩抽取難易程度。移梁前應(yīng)重新檢查零號柱和架橋機(jī)主機(jī)前支腿支墊情況，移梁時觀察墩頂支墊處變化情況。當(dāng)有損壞，必須更換。雙梁式架橋機(jī)偏吊時，應(yīng)調(diào)節(jié)幾臺卷揚(yáng)機(jī)的升降量，嚴(yán)禁出現(xiàn)只有部分卷揚(yáng)機(jī)受力現(xiàn)象。橫向傾斜最大不得超過2%；縱向傾斜亦不宜過大。梁體吊離支承面2030mm時，應(yīng)暫停起吊，對各重要受力部位和關(guān)鍵處所進(jìn)行觀