【正文】 間距不超過 及 600mm。 ⒏ 鋼梁頂面不得涂刷油漆 ， 澆筑混凝土前應(yīng)除銹 、 除渣 、 除污 。 ⒍ 鋼梁截面高度 hs不小于組合梁總高度的 1/， 鋼梁一般用Q235， Q345。 ⒋ 板沿梁長方向的鋼筋： 1)正彎矩鋼筋如為單向板 ， 按 《 混凝土規(guī)范 》 分布鋼筋要求； 2)如為雙向板按雙向板計算； 3)支座負彎矩區(qū)按連續(xù)梁縱筋計算確定 。 橫向鋼筋要求按前節(jié)所述 。 max?l i mm a x ?? ?lim? ?? ??圖 由負彎矩產(chǎn)生的縱向鋼筋拉應(yīng)力 （ ） 7 組合梁的構(gòu)造要求 100～ 160mm， 承受荷載特別大的 180～300mm， 壓型鋼板頂至混凝土板頂?shù)木嚯x不小于 50mm,組合板的整個高度不應(yīng)小于 90mm. ⒉ 板托頂面寬度不小于 ， 且應(yīng)有 hc2≤ ⒊ 板托中應(yīng)配必要的橫向鋼筋 。 — 按荷載效應(yīng)的標準組合計算的彎矩； tkfrk?kM（ ） — 由縱向鋼筋與鋼梁形成的換算鋼截面慣性矩； — 縱向鋼筋截面形心至鋼筋與鋼梁形成的組合截面中和軸的距離。 由于對組合梁負彎矩區(qū)一般講來中和軸均在鋼梁中通過 ， 即混凝土板全部處于受拉區(qū) ， 所以可以近似按鋼筋混凝土軸心受拉構(gòu)件計算中間支座處板面的裂縫寬度 。 2?g1?21 ????? glim???lim?變形驗算： 施工階段由永久荷載產(chǎn)生的撓度 按下式計算： 式中 — 由施工階段永久荷載的標準值產(chǎn)生的彎矩 。 變剛度梁的撓度計算公式列于表 ，表中列出的均是單跨梁。 相對簡單且準確的方法：在距中間支座兩側(cè)各 的范圍內(nèi)（ 為一個跨間的跨度）確定梁的截面剛度時，不考慮混凝土板而只計入鋼梁和負彎矩鋼筋對截面剛度的貢獻，在其余區(qū)段取考慮滑移效應(yīng)的折減剛度，按變截面桿件來計算連續(xù)組合梁的變形。 取式 （ ）和（ ） 計算出的撓度較大值，作為使用階段變形驗算的依據(jù)。 0?? 0??荷載效應(yīng)準永久組合作用時的截面參數(shù)和折減剛度計算 ： 在荷載的長期作用下，考慮混凝土徐變的影響，用折減剛度法計算組合梁變形時，應(yīng)以 代替 計算截面的特征參數(shù)和剛度 。 對于鋼梁與壓型鋼板混凝土組合板構(gòu)成的組合梁 ， 取其較弱截面的換算截面進行計算 ， 且不考慮壓型鋼板的作用； — 剛度折減系數(shù)，按下列公式進行計算： eqIE??])( [ 2jl?? ??2036hlNknpAdEcvsncss??pIEANknjesscvs0?neAdAIA 201??cfEcfn AAAAA?? ?EcfeIII???0（ ） （ ） （ ） （ ） （ ） （ ） 其中 — 組合梁的跨度 (mm)； — 組合梁截面高度； — 鋼梁截面形心軸到混凝土翼板截面 （ 對壓型鋼板混凝土組合板為其較弱截面 ） 形心軸的距離； — 混凝土翼板的截面面積；對壓型鋼板混凝土組合板的翼板 ， 取其較弱截面的面積 ， 且不考慮壓型鋼板； — 鋼梁的截面面積； — 鋼梁截面的慣性矩； — 混凝土翼板的截面慣性矩；對壓型鋼板混凝土組合板的翼板 ，取其較弱截面的慣性矩 ， 且不考慮壓型鋼板； — 鋼材與混凝土的彈性模量比； — 組合梁上剪切連接件的列數(shù) ， 即一個橫截面上剪切連接件個數(shù)； — 剪切連接件的縱向平均間距 (mm)； — 系數(shù) ， ； — 一個剪切連接件的受剪承載力設(shè)計值 ， 對鋼梁與壓型鋼板混凝土組合板構(gòu)成的組合梁 ， 應(yīng)取折減后的 值 。 荷載效應(yīng)標準組合時的剛度計算： 鋼與混凝土之間不能完全協(xié)同工作 ， 產(chǎn)生相對滑移 ， 二者交界面上的應(yīng)變分布不連續(xù) （ 圖 ） 。 跨中撓度 尚不應(yīng)超過 25mm，以防止梁下凹段增加過多混凝土的用量和自重。為此，應(yīng)滿足： yftb /2 3 513?式中 — 鋼梁受壓翼緣自由外伸寬度； — 鋼梁受壓翼緣的厚度； bt 對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁，宜按考慮腹板屈曲后強度來計算梁的抗彎和抗剪承載力，而不用直接驗算梁腹板的局部穩(wěn)定。 表 H或工字形截面梁簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大 值 鋼 號 跨中無側(cè)向支撐點的梁 跨中受壓翼緣有側(cè)向支撐點的梁 ,不論荷載作用于何處 荷載作用在上翼緣 荷載作用在下翼緣 Q235鋼 Q345鋼 Q390鋼 Q420鋼 11/bl11/bl在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件 ， 其整體穩(wěn)定計算 在兩個主平面受彎的工字形或 H形截面構(gòu)件 ， 其整體穩(wěn)定計算 fWMxbx ??fWMWMyyyxbx ????（ ） （ ） 式中 、 — 分別為按受壓纖維確定的對 x軸和 y軸的毛截面抵抗矩； — 截面塑性發(fā)展系數(shù) ， 對工字形截面 ， ； — 繞強軸彎曲所確定的鋼梁整體穩(wěn)定系數(shù)。 若 超過表 規(guī)定 ， 應(yīng)按 《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 》 驗算其整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定性 。 在剪切連接件均勻分布的梁上，橫向鋼筋可均勻布置。 式中 — 單位梁長混凝土翼板底部鋼筋截面面積； — 單位梁長混凝土翼板上部鋼筋截面面積； — 單位梁長混凝土板托橫向鋼筋截面面積 。 對于界面 aa 對于界面 bb 0 . 2 5 b 80901, cfyveful ???tbe AAA ??be AA 2?（ ） （ ） （ ） （ ） 對于有板托的界面 cc， 由連接件抗掀起端底面 （ 即栓釘頭底面 、 槽鋼上肢底面或彎筋上部彎起水平段的底面 ）高出翼板底部鋼筋上皮的距離 決定 。 cvN（ ） 對于混凝土翼板的縱向豎界面 aa， 取下列兩式中的較大值作為驗算依據(jù)： 式中 、 — 組合梁外側(cè)和內(nèi)側(cè)混凝土板的有效寬度； — 混凝土板的有效寬度 。 ns— 為一個橫截面內(nèi)連接件的數(shù)量 ， 即連接件的列數(shù) 。 對 bb和 cc界面： （ ） 11, uNnV cvsl ?1,1, ull VV ?（ ） — 單位長度界面上的界面受剪承載力 。 1???（ ） （ ） 6. 混凝土板及板托的縱向受剪承載力驗算 為了防止沿著下列危險截面的剪切破壞，因此必須配置必要的橫向鋼筋。因此，采用部分剪切連接的組合梁，其剪切連接件的實際數(shù)目 不得小于 50% 。 并且混凝土強度等級不能高于 C40， 栓釘工作時全截面進入塑性狀態(tài)； （ 3） ．鋼梁與混凝土翼板之間產(chǎn)生相對滑移，使得截面的應(yīng)變圖中混凝土翼板與鋼梁有各自的中和軸。 同時 ， 當(dāng)采用壓型鋼板組合板為翼緣的組合梁時 ， 由于受板肋幾何尺寸的限制 ， 連接件數(shù)量有限 ， 有時也只能采用部分剪切連接的設(shè)計方法 。 對中間支座的負彎矩區(qū)段 ， 取 ；對于懸臂梁的負彎矩區(qū)段 ， 取 ； — 一個連接件的抗剪承載力設(shè)計值； — 每個剪跨區(qū)段內(nèi)混凝土與鋼梁疊合面之間的縱向剪力； — 縱向鋼筋抗拉強度設(shè)計值； — 混凝土板有效寬度內(nèi)的縱向鋼筋截面面積； n??? ??cvNVrfrA 5 部分剪切連接組合梁受彎承載力計算 當(dāng)組合梁剪跨內(nèi)剪切連接件的數(shù)量 小于完全剪切連接所需的連接件數(shù)量 時 ， 稱為部分剪切連接 。在每個負彎矩區(qū)段的剪跨內(nèi)，考慮到混凝土開裂的不利影響及避免產(chǎn)生過大的滑移，連接件的承載力應(yīng)進行折減。 （ ） ww th ,vww fthV ???圖 負彎矩區(qū)彎 剪相關(guān)關(guān)系 圖 連續(xù)梁剪跨區(qū)劃分圖 （ 5） 負彎矩區(qū)剪切連接件的塑性設(shè)計法 連續(xù)組合梁中的連接件應(yīng)以彎矩絕對值最大點以及彎矩零點為界限，劃分為若干個剪跨區(qū)段，逐段進行計算，如圖。 但是由于計算中沒有考慮翼緣與鋼筋的作用 ， 實驗證明 ， 只要中間支座的配筋總強度比不是取得很少 ， 滿足 ， 按純剪計算是偏于安全的 。M（ ） （ ） （ 4） 連續(xù)梁中間支座的受剪承載力計算 仍只考慮型鋼腹板抗剪 則有 V 支座最大剪力； 鋼梁腹板的高度和厚度 。 rAwA bA lA3y4yftfAywrr24 ?4yrsu MMMM ???39。 在實際應(yīng)用中 ， 鋼筋截面面積均小于鋼梁的截面面積 ， 同時考慮到鋼梁全部受壓時的屈曲問題使全截面塑性很難完全發(fā)展 ， 所以塑性中和軸不可能位于鋼梁截面以外 。 應(yīng)力狀態(tài) (d)為縱向鋼筋的抵抗彎矩 。 假定 ， 鋼梁與鋼筋混凝土翼板之間有可靠的連接 ， 忽略混凝土的作用 ， 仍考慮縱向鋼筋的作用 ， 應(yīng)力圖如下 ： 圖 負彎矩截面計算應(yīng)力分布圖 可以將負彎矩截面的應(yīng)力狀態(tài) （ b） ， 視為應(yīng)力狀態(tài) (c)和(d)之和 。其中 和 分別為混凝土板有效寬度內(nèi)縱向鋼筋截面積和其抗拉強度設(shè)計值。 即在