【正文】 ， 即隨著型鋼腹板抗剪承載力的提高 ， 受彎承載力降低 (圖 )。 在承載力和變形許可的條件下 ， 采用部分剪切連接可以減少連接件的數(shù)量 ， 降低造價(jià)并方便施工 ?？v向界面 (aa,bb,cc) 如圖 ，應(yīng)滿足： 圖 縱向剪切計(jì)算截面 沿梁長單位長度作用的縱向剪力 Vl,1， 按照一個(gè)連接件所能承受的最大剪力及單位長度內(nèi)的連接件數(shù)量確定 。 當(dāng) 時(shí) ， ； 當(dāng) 時(shí) ， 。 xW yWy? ?y?b?? （ 2）局部穩(wěn)定性 ? 如果組合梁中的鋼梁翼緣或腹板厚度不足，可能會在整根梁喪失整體穩(wěn)定或在達(dá)到承載力之前就過早地失穩(wěn)或發(fā)生翹曲，喪失局部穩(wěn)定。 lhcdcfAAIcfIE?snp0k mm/10 ?kcvNcvN如果算出的 ，取 。 表 變剛度梁的撓度計(jì)算公式 按前述方法求出使用階段由續(xù)加荷載產(chǎn)生的簡支組合梁或連續(xù)組合梁的跨中最大撓度 ， 與施工階段相應(yīng)位置處由永久荷載產(chǎn)生的撓度 相疊加 ， 得到組合梁的最大撓度值 ， 應(yīng)滿足下式要求 式中 — 組合梁的撓度限值 ， 取 l/ 翼緣板中的橫向鋼筋即為板的縱向鋼筋 ， 應(yīng)按板的承載能力計(jì)算確定 。 ⒐ 連接件本身及其布置應(yīng)符合第一章所述各項(xiàng)要求 ， 當(dāng)使用槽鋼連接件時(shí) ， 一般用 Q235鋼 [8， [10， [12， [。 ⒌ 板中鋼筋通過鋼梁支座不應(yīng)截?cái)?， 應(yīng)當(dāng)直通 。 （ ） )( axteeqsrk dcE ???? ??rktetkf??? ??erkrk IyM??（ ） （ ） 當(dāng) 時(shí)，取 ；當(dāng) 時(shí)，取 直接受重復(fù)荷載的構(gòu)件， 按有效混凝土截面計(jì)算的配筋率 為 混凝土有效寬度范圍內(nèi)縱向受拉鋼筋的面積； ?? ?? ??????rAcerte AA /??1cece hbA ?和 分別為混凝土板的有效寬度和厚度，當(dāng) 時(shí)，取 eb 1ch ?te??te? — 縱向鋼筋保護(hù)層厚度 ， 當(dāng) 20mm時(shí) ， 取 =20mm， 當(dāng)65mm時(shí) ， 取 =65mm； ccccc — 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； — 在荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下，縱向鋼筋的拉應(yīng)力，見圖 。 ? 485??kM2qM2sBlBl連續(xù)組合梁的變形計(jì)算： 在使用荷載作用下，連續(xù)組合梁中間支座的負(fù)彎矩區(qū)段，混凝土翼板因受拉而開裂，因此連續(xù)組合梁沿長度方向剛度不均勻，相當(dāng)于變截面桿件的梁。 ?48/5??kM1lssEIlim?1?（ ） （ 2）使用階段的變形計(jì)算 荷載效應(yīng)組合： 荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值 考慮荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)取永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合；考慮荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合時(shí)取永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與可變荷載準(zhǔn)永久值的組合 。 eA0ehmm300 ?eh he AA 2?mm300 ?eh )(2 bhe AAA ??bAtAhA?fyve bfA4. 組合梁的穩(wěn)定性分析 （ 1）整體穩(wěn)定性 工字形截面簡支梁在施工階段 ， 受壓翼緣的自由長度 l1與其寬度 b1之比不超過表 ， 可不進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算 。 u1— 沿梁長相鄰連接件的間距。 rnfncvrNnmmd 22? dl 4? 隨剪切連接件數(shù)量的減少，鋼梁與混凝土板的共同工作能力會不斷降低，導(dǎo)致二者交界面產(chǎn)生過大的滑移，從而影響鋼梁性能的充分發(fā)揮，并使組合梁在承載力極限狀態(tài)時(shí)的延性降低。 在正彎矩區(qū)段的剪跨內(nèi)，每個(gè)剪跨區(qū)段所需設(shè)置的連接件數(shù)量，可按公式（ ）計(jì)算，其中取和中的較小者。 組合梁全截面的受彎承載力應(yīng)按下式計(jì)算： 式中 — 負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值 。即相鄰兩支座截面彎矩的平均值與跨中彎矩絕對值之和不小于最不利荷載時(shí)簡支梁跨中彎矩的 ，即： ⑶ 相鄰跨的跨度差不大于小跨跨度的 45% ，即 02 MMMM cB ???122 0. 45lll? ＜（ ） ⑷ 邊跨跨度不小于相鄰跨跨度的 70%，也不大于相鄰跨跨度的 115%，即 ⑸ 沒有過于集中的荷載，即任意 范圍內(nèi)的荷載不大于該跨總荷載的 1/2； （ 6） 中間支座的彎矩調(diào)幅系數(shù)不超過 15％； （ 7）中間支座截面的材料總強(qiáng)度比 小于 。在跨中區(qū)段，應(yīng)考慮混凝土板與鋼梁的共同工作，采用折減剛度。 ? 2） 簡支組合梁的混凝土板 ， 能有效地阻止鋼梁受壓翼緣的側(cè)向位移 ，因此在簡支組合梁的使用階段 ， 可以不考慮其整體穩(wěn)定問題 。 000m a x ISVISV pccg ???gV pVcS 0ScI0 0I 對于承受均布荷載的簡支梁，一半長度范圍內(nèi)剪切連接件的數(shù)量 : 式中 — 單個(gè)連接件的抗剪承載力設(shè)計(jì)值； — 組合梁的跨度 ?？砂瓷鲜觯?）式驗(yàn)算使用階段正截面強(qiáng)度。 表 組合梁板件寬厚比限值 yf ftb 2359?yyfthththAfNfAfNthththAfN2 3 535),( 2 3 51 0 072),( 210210?????????????時(shí)當(dāng)時(shí)當(dāng)yf ftb 235300 ?截面形式 翼緣 腹板 與前項(xiàng)工字形截面的腹板相同 注： 1. 鋼梁截面軸心壓力 N可取為混凝土翼緣有效寬度內(nèi)鋼筋的拉力設(shè)計(jì)值 ； 2. h0為腹板的計(jì)算高度 。 fWMWM t ptcgtc ???? )(0200?fWMWM b pbcgbc ???0200?gM pM2wgItSV 111 ??gV11SIwt() () () 梁在第二受力階段時(shí) ， 組合截面中的剪應(yīng)力為 式中 — 第二受力階段的附加恒載和活荷載在組合梁中產(chǎn)生的剪力； — 計(jì)算剪應(yīng)力處以外組合截面對換算截面中和軸的面積矩； — 換算成鋼截面的組合截面慣性矩 。其中， 為鋼材牌號所指的屈服點(diǎn)。 當(dāng)為中間梁時(shí) ， 取 b1等于 b2。 鋼梁通過連接件與鋼筋混凝土翼板組合后，其抗彎能力特有顯著提高。 +bI。 +bz， b。 此時(shí)荷載應(yīng)包括增加的結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層 （ 如防水層 、 飾面層 、 找平層 、 吊頂 ） 等永久荷載以及使用階段活荷載 ， 這些續(xù)加荷載全部由組合梁承受 。 圖 圖 圖 3. 混凝土板與鋼梁的水平滑移（圖 ） 由跨中向梁端部逐漸增大；隨荷載的增加而逐漸增大。 部分剪切連接組合梁適用于下列三種情況： 1）組合梁上各截面的彎矩達(dá)不到其極限彎矩的情況。 此外 ， 還有蜂窩形梁 （ 圖 ） 。 對鋼梁來說混凝土板只是其荷載 （ 圖 ） 。 如果使兩者結(jié)合在一起 ， 混凝土板與鋼梁共同工作 ， 則混凝土板可作為梁的翼緣而成為梁的一部分 ， 發(fā)揮比鋼梁更大的作用 ， 無論強(qiáng)度和剛度都大大提高了 （ 圖 ） 。 因?yàn)殇摿褐醒敫拱迨芰苄。?形成蜂窩狀孔之后便于管線穿過 。組合梁的截面高度與鋼梁的板件厚度不取決于截面所需的抗彎強(qiáng)度，而是主要取決于截面剛度或板件的局部穩(wěn)定。 （圖 ） 在跨中最小，遠(yuǎn)離跨中，向上的掀起位移越大。 在驗(yàn)算組合梁的撓度以及按彈性分析方法計(jì)算組合梁的承載力時(shí) ， 應(yīng)將第一階段由永久荷載產(chǎn)生的撓度或應(yīng)力與第二階段計(jì)算所得的撓度或應(yīng)力相疊加 。為鋼梁上冀緣寬度或者板托頂部寬度，當(dāng) α ≤45176。 組合梁截面尺寸的一般規(guī)定 ? 組合梁的截面尺寸應(yīng)當(dāng)滿足豎向荷載下的剛度要求。在某些情況 下，鋼梁的抗剪能力反而顯得相對不足。 當(dāng)采用壓型鋼板與混凝土組合板時(shí)，翼板厚度 hc1等于組合板的總厚度減去壓型鋼板的肋高。 2） 鋼梁的抗剪承載力計(jì)算 在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件 ? xM yMnxW nyWx? y? x?y? x? y?fvwVS fIt? ? ≤yf/23513yf/23515 ?x? yf() 其中 V— 施工荷載作用下，鋼梁中產(chǎn)生的剪力設(shè)計(jì)值； S— 計(jì)算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩； I— 鋼梁毛截面慣性矩； tw— 鋼梁腹板厚度； — 鋼梁的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 剪應(yīng)力的分布如圖 所示 。 rr fA（ 1） 基本假定： 對于完全剪切連接的組合梁 ， 基本假定如下： 1） 鋼梁截面無論處于受拉區(qū)還是受壓區(qū) ， 其應(yīng)力均達(dá)到鋼材的抗拉或抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 2） 混凝土受壓區(qū)為均勻受壓 ， 其應(yīng)力達(dá)到軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 3） 不考慮塑性中和軸一側(cè)受拉區(qū)混凝土的作用； 4） 不考慮剪力對組合梁受彎承載力的影響； 5） 當(dāng)混凝土板上設(shè)有板托時(shí) ， 在計(jì)算截面特征和承載力時(shí)均不考慮板托的影響； 6） 不考慮施工過程中有無支撐及混凝土徐變 、 收縮與溫度作用的影響 。 （ 3） 組合梁斜截面 受剪承載力計(jì)算 認(rèn)為截面上的垂直剪力全部由鋼梁腹板承受 。 cvcv NlNln42/21 m a xm a x ?? ???cvNl圖 剪切連接件在梁上的分布 （ ） 2)塑性設(shè)計(jì)法 如果組合梁上所受的荷載很大時(shí)，混凝土板與鋼梁之間就會