【正文】 得截面的應變圖中混凝土翼板與鋼梁有各自的中和軸。 ns— 為一個橫截面內(nèi)連接件的數(shù)量 ， 即連接件的列數(shù) 。 在剪切連接件均勻分布的梁上，橫向鋼筋可均勻布置。 跨中撓度 尚不應超過 25mm，以防止梁下凹段增加過多混凝土的用量和自重。 取式 （ ）和（ ） 計算出的撓度較大值，作為使用階段變形驗算的依據(jù)。 由于對組合梁負彎矩區(qū)一般講來中和軸均在鋼梁中通過 ， 即混凝土板全部處于受拉區(qū) ， 所以可以近似按鋼筋混凝土軸心受拉構件計算中間支座處板面的裂縫寬度 。 ⒋ 板沿梁長方向的鋼筋： 1)正彎矩鋼筋如為單向板 ， 按 《 混凝土規(guī)范 》 分布鋼筋要求； 2)如為雙向板按雙向板計算； 3)支座負彎矩區(qū)按連續(xù)梁縱筋計算確定 。 間距不超過 及 600mm。 橫向鋼筋要求按前節(jié)所述 。 2?g1?21 ????? glim???lim?變形驗算： 施工階段由永久荷載產(chǎn)生的撓度 按下式計算： 式中 — 由施工階段永久荷載的標準值產(chǎn)生的彎矩 。 0?? 0??荷載效應準永久組合作用時的截面參數(shù)和折減剛度計算 ： 在荷載的長期作用下，考慮混凝土徐變的影響，用折減剛度法計算組合梁變形時，應以 代替 計算截面的特征參數(shù)和剛度 。為此，應滿足： yftb /2 3 513?式中 — 鋼梁受壓翼緣自由外伸寬度； — 鋼梁受壓翼緣的厚度； bt 對承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁，宜按考慮腹板屈曲后強度來計算梁的抗彎和抗剪承載力，而不用直接驗算梁腹板的局部穩(wěn)定。 式中 — 單位梁長混凝土翼板底部鋼筋截面面積； — 單位梁長混凝土翼板上部鋼筋截面面積； — 單位梁長混凝土板托橫向鋼筋截面面積 。 對 bb和 cc界面： （ ） 11, uNnV cvsl ?1,1, ull VV ?（ ） — 單位長度界面上的界面受剪承載力 。 同時 ， 當采用壓型鋼板組合板為翼緣的組合梁時 ， 由于受板肋幾何尺寸的限制 ， 連接件數(shù)量有限 ， 有時也只能采用部分剪切連接的設計方法 。 但是由于計算中沒有考慮翼緣與鋼筋的作用 ， 實驗證明 ， 只要中間支座的配筋總強度比不是取得很少 ， 滿足 ， 按純剪計算是偏于安全的 。 應力狀態(tài) (d)為縱向鋼筋的抵抗彎矩 。 1xsct ahxx ??? 11tx1chsa xxAIxAI r 20220221 )( ???? ?I（ ） （ ） 2） 塑性分析法 連續(xù)組合梁中也存在著塑性內(nèi)力重分布 ， 因此可以人為地調(diào)低按彈性方法求出的支座截面負彎矩 。 （ 2） 內(nèi)力分析 連續(xù)組合梁的內(nèi)力分析 ， 可采用彈性分析法和塑性分析法 。當有較大集中荷載時，應將剪切連接件按各段剪力圖的面積比例分配后，再在各區(qū)段內(nèi)均勻布置，如圖 。 但是國內(nèi)外實驗證明 ， 當實際剪力較小時 （ 一般如此 ） ， 或者混凝土板中配筋不是很少時 ， 當滿足 時 ， 按純彎 、 純剪分別計算梁的抗彎強度和抗剪強度與實驗結果基本符合 ， 何況在計算中忽略了混凝土的抗剪作用 ， 因此分別驗算彎曲強度和剪切強度是安全的 。 應有 式中 x為 塑性中和軸至混凝土翼緣板頂面的距離，可按下式計算 1P e c cA f b h f≤Aeb1ch（ ） ce fbAfx ? （ ） Afxfb ce ? y ceu xfbMM ??圖 中和軸在混凝土翼緣板內(nèi)通過 y鋼梁截面應力合力至混凝土受壓區(qū)截面應力合力間的距離 yt 為鋼梁截面的重心至鋼梁頂面的距離； hc1— 混凝土翼緣板厚度； hc2— 混凝土板托高度； M— 彎矩設計值 。 fppp ???? 22m a x )2(2 ????vpp f??? 22m a x )2( ???p? p?max? max?fvf() () 圖 剪應力和主應力 3 組合梁按塑性理論的計算 密實截面： 鋼梁受壓翼緣與腹板不是太薄 ， 具有足夠的剛度 ， 在構件截面達到屈服應力并產(chǎn)生足夠的塑性轉動之前 ，不致由于板件局部屈曲而降低或喪失承載力 。 ? 在永久荷載的長期作用下考慮混凝土徐變的影響，組合梁按兩個階段受力設計時，可按下列公式校核截面正應力： fWMWMWM t ptc ggtc ????? )(0202110?fWMWMWM b pbc ggbc ???? )(0202210?ctcptccgtcc fWMWM ???? )(02020?cbcpbccgbcc fWMWM ???? )(02020?() () () () ? 、 — 第一 、 第二受力階段的恒載對組合梁產(chǎn)生的彎矩； ? — 第二受力階段的活荷載對組合梁產(chǎn)生的彎矩； ? 、 — 考慮混凝土徐變的鋼梁上 、 下翼緣產(chǎn)生的彎曲正應力； ? 、 — 考慮混凝土徐變的混凝土板頂面 、 底面產(chǎn)生的彎曲正應力； ? 、 — 換算成鋼的組合截面對鋼梁上 、 下翼緣的抵抗矩； ? 、 — 換算成混凝土的組合截面對混凝土板頂面、底面的抵抗矩。 這時 ， 組合截面中和軸大多在混凝土板之下 。 混凝土翼緣的有效寬度 be可按下式計算 ： b0— 板托頂部寬度。 ? 當 80√235/f y ≤ h0/tw≤170√235/f y時，應配置橫向加勁肋并按照規(guī)定計算當 ≥ h0/tw ≥ 170√235/f y時，應在彎曲應力較大區(qū)格的受壓區(qū)增加配置縱向加勁肋。 (2)對組合垃梁， be＝ bI+b。如果組合梁的設計是變形控制時，可考慮將鋼梁預先起拱等措施。 這時荷載應包括鋼梁自重和現(xiàn)澆混凝土的重量等永久荷載 ， 以及模板重和其它施工活荷載 。 組合梁的試驗研究 1. 受力過程 彈性、彈塑性和屈服三階段（圖 ）。 因此在可能情況下應盡量設置板托，如圖 。 槽鋼經(jīng)常用作樓蓋 、 平臺或陽臺的邊梁（ 見圖 ） ， 可以獲得平整的外表面 。第四章 鋼與混凝土組合梁 組合梁即在鋼梁上鋪設混凝土板 ， 可用于樓蓋 、 屋蓋 、 也可用于工業(yè)建筑中的操作平臺 ， 在橋梁工程的路面中同樣有廣泛應用 。 鋼梁可以用軋制型鋼或焊接型鋼 ， 例如工字鋼 、 槽鋼 。 板托一般有如下作用： 1）擴大梁與板的承壓面積，防止混凝土板局部承壓破壞； 2）提高了板在支承處（梁）的截面高度，因而提高了板的抗沖切能力； 3)使組合梁的截面高度增大，因此承載能力與剛度大大提高。 目前部分剪切連接組合梁的計算方法僅適用于跨度不超過 20米，以承受靜力荷載為主、且沒有太大集中荷載的等截面梁，采用柔性連接件。 ? 第一階段： 樓板混凝土的強度達到設計強度 75%之前的階段 。 ? 如果鋼梁下設有臨時支撐，則應按實際支承情況驗算鋼梁的強度、穩(wěn)定性和撓度，并且在計算使用階段組合梁承受的續(xù)加荷載產(chǎn)生的變形時，應把臨時支承點反力（由永久荷載產(chǎn)生的）反向作為續(xù)加荷載。 ／ 2和 6hcl中的較小值。 ? 按照彈性理論計算組合梁的極限承載力時，鋼梁翼緣和腹板的寬厚比需要保證局部穩(wěn)定的要求；按照 《 鋼結構設計規(guī)范 》 (GB50017一 2022）中的規(guī)定： ? 當 h0/tw≤ 80√235/f y時，對無局部壓應力的梁．可不配置加勁肋；對有局部壓應應力的梁，應按構造配置橫向加勁肋。有板托時，翼板伸出長度不應小于板托高度，無板托時，翼板伸出鋼梁中心線不應小于 150mm，伸出鋼梁冀緣邊不應小于 50mm。 計算時 ，可將混凝土板的有效寬度除以換算成鋼截面 。 ? 當組合梁按 一個 階段（僅按第二階段）受力設計時，梁上全部荷載都由組合截面承受，這時 gM12MtW0 bW0tcW0 bcW0fcffWM tt ???00?fWM bb ??00?() () ? 式中 M— 一個受力階段梁上全部荷載對組合梁產(chǎn)生的彎矩。 如果計算截面中同時作用有較大的剪力和彎矩時 ， 必須驗算鋼梁的主應力 : wtISV0022 ??2V0S0I1? 2?() 式中 、 — 腹板邊緣的最大法向應力和剪應力； 、 — 鋼梁上的主壓應力和主剪應力； — 鋼材的抗拉強度設計值； — 鋼材的抗剪強度設計值 。 此時根據(jù)力的平衡有： （ ） 1 cce fhbAf ?當 ， 中和軸在混凝土翼緣板中通過 當 Afpbehc1 fc ，則中和軸在鋼梁中通過 其中 — 鋼梁全截面的面積 f — 塑性設計時的型鋼抗拉強度設計值 — 鋼筋混凝土翼緣板的有效寬度 — 混凝土翼緣板厚度 ， 不包括板托高度 第一種情況 — 中和軸在混凝土翼緣中通過，即 Af≤behc1fc，其極限狀態(tài)的應力圖形如圖 。 由于剪力的影響 ， 抗彎強度有所降低；由于彎矩的存在 ， 梁的抗剪能力下降 。 計算得所需剪力件可以均勻布置在該段。 ? 4）連續(xù)組合梁負彎矩區(qū)剪切連接件的承載和受力狀況比較復雜，一般應采用完全剪切連接。 換算成鋼梁的組合截面對中和軸的慣性矩為 式中 — 鋼梁對自身截面形心軸的慣性矩。 應力狀態(tài) (c)為鋼梁本身的塑性抵抗彎矩 。 實際連續(xù)組合梁的受力是彎剪復合受力 ， 他們之間存在相關關系