【正文】 ? 取兩者最不利情況，則 mkNM p ??? 作用于每米寬板條上的剪力為 kNaPV p )1( ??????? ? （ 4）作用效應(yīng)進本組合 彎矩 : mkNMM pg ????????? 剪力 : mkNVV pg ??????? 故行車道板作用效 應(yīng)為： mkNM d ??? kNV g ? 。） 圖 16 （ 1）每延米板上的恒載 g 瀝青混凝土面層： mkNg / ???? C50混凝土墊層： mkNg / ???? T粱翼緣板自重： mkNg / ???? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 39 每延米跨寬版恒載總計： mkNg g i / ????? ? （ 2）永久荷載效應(yīng)計算 彎矩 : mkNg lM g /( ) 220 ????????? 剪力 : mkNg lV g /)( ????? （ 3）可變荷載效應(yīng)公路 Ⅱ級，以重車后輪作用于鉸接縫軸線上最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載（如圖 13所示） 圖 17 車輛荷載后輪著地寬度 2b 及長度 2a 分別為 2 ? 2 ? 沿行車方向輪壓分布寬度為 : mHaa )( ??????? 垂直行車方向輪壓分布寬度為 : mHbb )( ??????? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 40 荷載作用于懸臂端根部的有效分布寬度 : mda la 01 ???????? 單輪時 : mlaa 0139。b) (b) () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () () 繪制橫梁跨中截面影響線，加載求??q， 圖 14 2 0 ?????? ? q ??????????? ? q ?0 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 37 ?????? ? r 集中荷載換算成正弦荷載的峰值計算，可采用下式： ixplP iiq ?sin2 ?? 式中 qP 正弦荷載的峰值 l 主梁計算跨徑 iP 集中荷載的數(shù)值 ix 集中荷載 iP 離支點的距離 公里 Ⅱ級車輛荷載如圖 16所示： 圖 15 mkNp q/) i i i i n120( 2????????? ???? ????? qqqqp rrlrlrr lllxlldxlxl 4)2(2c os[2s i n2 ] 00 ?????? ? mkN / ????? ? 橫梁跨徑為 12m，沖擊系數(shù) 1+μ =，可變荷載彎矩效應(yīng)值為： 2)1( 1??? ?? qqq bpM b mkNM q /)( ??????? mkNM q / )( ????????? mkNb rrr bpM /)( ???????? ? ? 荷載組合：因為橫梁彎矩影響線的正負彎矩面積很接近，并且為預(yù)制架設(shè)，恒載的絕大部分不產(chǎn)生 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 38 內(nèi)力，故組合時不計入恒載內(nèi)力。b) (189。b 188。 從主梁計算已知θ =，和 √α =，當 f=0 時，查 GM 法用表內(nèi)插計算，如下表所示： 表 18 計算式 荷載位置 b 190。 判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度 mmmm lffff rQGsl 6 0 )()( 0 ?????????? ? ? 因此需要設(shè)置預(yù)拱度。人群荷載 mkNqr ??3 ， 跨中橫向分布系數(shù) 永久作用： mmBlMf GG 7 4 2 3 15485 101950010152620 ??? ????? 可變作用（汽車）： mmBB lPlqf kkQ ) ()483845( 10195001019500 15315 430401 ??? ???? ??????? ?? 可變作用（人群）： mmBlqf rr 1019500154401 ????????? ?? 作用短期效應(yīng)組合的頻遇系數(shù)，對汽車取 1 ?? ，對人群取 ?? 。 可計算開裂截面換算截面慣性矩 crI 為： )) 3320 )((3131( hbxbhAI fffscr xbxn ?????? )()( 332 3 )1801261( ??? ??????? mm ?? mmIEB Ncrccr 215104 101010 ???????? mmIEB Nc 21510400 ????????? 則 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 35 1010)1010101010)( 15152989815020](1[)(]1[)( ?????????????BBMMMMBcrscrscrB mmN 2151057 ??? 據(jù)以上計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中 3 號粱自重產(chǎn)生彎矩 ，公路 Ⅱ級可變車道荷載mkNmkN Pq kk ???? 7 8。 BBMMMMBcrscrscrB020]1[)( )(??? 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性 矩代替，由前面計算可知 mmI I 4100 107 0 ??? 全截面換算截面面積 cmAA snA 20 8 4 )17 9 (4 5 2 2)1( ???????? 式中 n為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 34 542 .0 1 0 5 .7 9 73 .4 5 1 0scEn E ?? ? ?? 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度 0x ： 2 2 39。 ???? bhA s? ，介于 ～ ，滿足要求。 mm? ，則 30239。 將以上數(shù)據(jù)代入 fkW 的計算公式得： mmmmW fk ) 3030( 10 8 ?????????? 裂縫寬度滿足要求，同時在粱腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為 6～ 8mm的防裂鋼筋。 2c 為作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，2 1 lsNc N?? 。 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋滿足構(gòu)造要求時可不進行斜截面抗彎承載力驗算。 為了簡化計算可近似取 C值為 hC 0? （ h0 可以取平均值） cmh 1312 1351270 ??? 由 C值內(nèi)插求得各個斜截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。 因此，這里要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括 (見圖 13所示 )： 圖 13 （ 1） 距支點 h/2處截面 11,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 : kNV d ? mkNM d ?? （ 2）距支點 處截面 22,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁橋設(shè)計 30 kNV d ? mkNM d ?? （ 3）距支點 處截面 33,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kNV d ? mkNM d ?? 3 9 1 5 7 （ 4）距支點 處截面 44,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kNV d ? mkNM d ?? 1 9 6 0 0 （ 5）距支點 處截面 55,相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： kNV d ? mkNM d ?? 0 8 2 4 5 受彎構(gòu)件配有箍筋及彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為： AfffhVVV spb sbsdsvsvkcusbcsd ???????? ?? ????? si n1010 3,03310 )(式中， 1? 為異號彎矩影響系數(shù)，此處取 ； ?3 為受壓翼緣影響系數(shù)，此處取 ； 箍筋配筋率： svsv vASb? ?。 均 滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求。 有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置 2φ 8 雙肢箍筋，在支座中心至跨度方向，箍筋間距可取 100mm,其他粱段箍筋間距取 200mm。20,63212)( V bhfAfS svsvkcuv ））（（ ??????mmmm2 6 61 8 01 9 0 050)6 6 ()(1 2262??????????? ? 考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求，選用 mmSv 200? ≤=700m。 距支座中心0/2