【正文】 由于在 非圓磨削 中不能測量 ,這一新技術的巨大潛力不能充分利用了。為此 ， 圓柱形磨床在 X軸和 C 軸的 軌跡控制 中被持續(xù)使用 ,例如 偏心 磨削。他們中的一些也適用于 工作母機 ?？梢灶A料 ,智能監(jiān)測磨削過程中發(fā)揮著越來越重要的作用 [2]。 現(xiàn)在這 些測量控制 被 廣泛使用并且 穩(wěn)固 建立 。 這得益于在磨削過程中的 自動測量和定位工具。多種監(jiān)測 量 具可以幫助提高研磨過程 [1]。 關鍵詞 :過程測量 ， 光學 ， 磨 床 1 簡 介 圓柱形磨床 遭 受各種干擾 ,如刀具磨損、溫度漂移、軌跡控制偏差等。這意味著新的需求 來 進行生產(chǎn)過程監(jiān)控和 全過程 測量 以生產(chǎn) 這些非圓輪廓。 此外，在此我對在這次設計過程中所引用的眾多參考文獻的作者表示感謝。 另外，在大學四年的學習中，我各科的任課老師辛勤的備課，耐心地為我們講解學術知識，使我學到了許多專業(yè)知識，在此向他們表示由衷的感謝！在設計中我的同學們提出了許多意見和建議，在此表示謝意！ 但是由于畢業(yè)設計時間較短，所以該設計還有許多不盡如人意的地方，比如界面不夠美觀， 數(shù)據(jù)不夠精確 完善等 問題 。 在此感謝李長河教授和李楊老師在設計中給予的輔導與幫助，兩位老師在這一次畢業(yè)設計中給我傳授了許多知識，如何做設計工作，在其過程中應考慮到的指標，如經(jīng)濟性、合理性、可靠性和安全性，查閱那些資料和如何查閱等。畢業(yè)設計不僅使我學習和鞏固了專業(yè)課知識而且了解了不少相關專業(yè)的知識，個人能力得到很大提高。 制動盤與摩擦襯塊間的間隙小 (～ )，這就縮短了氣缸活塞的操作時間，并使制動驅動機構的力傳動比有增大的提高。 尺寸小，結構較簡單。因為制動器鑲塊采用新型摩擦材料石棉塑料 z64，能夠在較高的溫度下工作，能成受 150℃以上的高溫。因為制動 摩擦襯塊的尺寸不長，其工作表面小，故散熱性較好。在設計中以制動器的作用和意義為主線，通過查表和資料等來確定較為合理的方案和參數(shù)，以使制動器的合理性、經(jīng)濟性、可靠性和安全性得到保證。制動器是壓力機不可或缺的一部分，其中制動器設計發(fā)展到今天，其技術已經(jīng)成熟，但對于我們還沒有踏出校門的學生來說，其中的設計理念還是很值得我們去探討、學習的。 青島理工大學畢業(yè)設計 ∴ 0σ =h ph （ 21 cc+ ） =（ +） = 式 54 可表達為： KtjDσσ0= （ 56） 式中 t 每班工作小時數(shù)，設為 7h； J 沒天工作班數(shù)，設為 2 班； K 磨損系數(shù)； 則 KtjDσσ0==d/2m i n/607m i n)/()/(105 238 班班 ?? cmJmNcm cm=462d 按每年 300 工作日計算，大約 年，大于六個月，合適。通常取 1c =，2c =。 表 51 摩擦材料每接合一次的體積磨損量 σ ? ?)./(3 mNcm 材料名稱 制造廠家 接合一次體積磨損 量 石棉塑料， z64 南京石棉廠 8105 石棉塑料， 805 南京石棉廠 銅基粉末冶金 10106 石棉銅 7103 0σ 摩擦材料的容許磨損量。通常希望在六個月以上才換掉摩擦元件一次。 iZFF 2= （ 53） nC 滑塊行程利用系數(shù)，見表 51，對于 J314000KN 壓力機選取 表 51 壓力機行程利用系數(shù) nC 壓力機每分鐘行程次數(shù) n（次 /min） 行程利用系數(shù) nC 15 2040 4070 70100 200500 青島理工大學畢業(yè)設計 ∴ =?= 222 )1( smkgA 410 J 22 1 5 4 cmcmzFF i === 則 nnCFAK== m i n)/( 224 ?= cmJcm J 次 查表 43， ? ? m in )/(120 2 ?? cmJK ??KK≤ ,合適。 則 253 104 mpa NF Z = = 青島理工大學畢業(yè)設計 第五章 工作能力校核 按照上述的設計計算能夠保 證制動器在工作扭矩下制動，但是制動器接合過程中，由于主動圓盤和從動圓盤之間存在相對滑動，因而造成發(fā)熱和磨損，為了保證制動器不產(chǎn)生發(fā)熱破壞，并且保證有足夠的工作壽命，需要對制動器的工作能力進行核算。 制動彈簧設計計算 （ 1） 每個彈簧最小工作載荷 1p = 1 （ 421） Q = izFq, = 25 cmpa = N410 ； （ 422） 式中 z1 彈簧個數(shù)，取 z1 = 10， 則 p1 =1 = 10 5 pa = N310 （ 2） 最大工作載荷 === Npp 312 N310 （ 423） （ 3） 彈簧壓縮變化量（即 p1 到 p2 時彈簧壓縮量的大?。? mmmmmcf 0 === （ 424） 式中 0c 每摩擦副的間隙； m 摩擦副數(shù)目。 b, = μRB, = = （ 416） c, =,2 BRzFiμπ= cmcm cm 2 π = （ 417） q, =,cbbcq = 5 cm=105 pa （ 418） 摩擦副厚度尺寸計算 （ 1）從動摩擦盤厚度 青島理工大學畢業(yè)設計 h p = ? ?1μ σzlRMZ = ? ? ? ?112 ?? zRlrM z? = pacmm mN 53 ? = cm （ 419） 式中 ? ?1? 摩擦材料的許用擠壓應力，對于 Z64 取 30 510 pa。 橢圓形浮動鑲塊各尺寸關系如圖 . 圖 浮動鑲塊尺寸計算圖 （ 1）摩擦半徑 μμ RqzFM iz 2= （ 411） 青島理工大學畢業(yè)設計 或 Rμ = 3 4 qbcMzμπ （ 412） 式中 b 摩擦環(huán)半徑寬度； c 重疊系數(shù)。 在制動器工作扭矩，平均半徑和摩擦塊相當 情況下， b， f 形摩擦塊工作時側向壓力小，散熱情況好。 （ 2） 制動器內盤上的窗孔易于加工。 （ 410） 表 42 J31400KN 壓力機主傳動參數(shù) 摩擦副的選擇和平面尺寸的計算 摩擦塊形狀的選擇：浮動柱塞式摩擦塊的形狀有以下幾種見圖 。 （ 49）式中 t, 繼電器及分配閥動作時間，取為 s。這是由于操縱電路上的繼電器動作及管路系統(tǒng)中的分配閥排氣均需要時間。 = 41 （176。 J314000KN 壓力機曲軸制動角取 5176。 10176。 由式（ 41） （ 43）得 zΜ = zKz2υ2ωCI （ 44） 一般，制動角多采用曲軸上的制動角，則式（ 44）變?yōu)? zΜ = zKiI qCυ2ω2 （ 45） 式中 i 制動器軸至曲軸速比； qυ 曲軸制動角。在正常的排氣系統(tǒng)下， zK 值可按表 41 查取。 經(jīng)理論推導和實驗證明，在制動過程中，由于受到排氣系統(tǒng)反壓力的影響，制動力矩不是常數(shù)，而是變數(shù)，如圖 所示，因此制動功為 AZ = ∫ΦzM0 φd 圖 制動力矩變化曲線 如果用最大的制動力矩表示，則 AZ = zzzK υΜ1 （ 42） 式中 zΜ 最大制動力矩； zυ 為制動器軸上的制動角； zK 力矩增大系數(shù)，既比力矩按常數(shù)變化時的制動力矩增大的系數(shù)。 制動扭矩的計算 設計制動器的出發(fā)點是使制動力矩所做的功足以吸收離合器脫開后從動系統(tǒng)的動能，即在規(guī)定的制動角下使滑塊停止運動。 （三） 臺階墊塊式，可將墊塊反轉調節(jié)二次。墊片組形式：三毫米三片組合或 1,2,3,4 毫米四片組合，后者能細調。間隙調整方法有三種： （一） 螺紋調節(jié)，此種結構可以細調。 J314000KN 壓力機采用此種結構（圖 ）。布置，導向間隙受摩擦盤徑向尺寸增加的影響較小。 （二） 銷導向：單盤離合器制動器主動盤與制動器的導向采用銷導向，六銷式導向加工 工藝差，摩擦盤受熱膨脹后容易在導向配合處卡死。 （一） 齒導向：一般多用于摩擦盤的離合器制動器結構。溝槽的結構和尺寸應防止密封圈在工作中翻轉的可能性。為便于安裝，環(huán)形氣缸密封圈的內外溝槽在活塞高度方向上應當錯開 (10 毫米 左右，如圖 )，密封應當放在二配合件的軸上。 L 型密封圈定心困難，造成周邊摩擦阻力與密封的情況不一。 （二）氣缸密封： 氣缸密封采用定型密封圈 (有 O 型 V 型和 L 型密封圈 )和薄膜密封。為防止壓縮空氣從相對轉動面泄露，并提高相對轉動密封的摩擦壽命。 （一） 軸進氣密封：離合器氣缸與飛輪一起轉動，壓縮空氣經(jīng)離合器軸中心孔和飛輪與軸的相對轉動面引入氣缸。 彈簧分可調整與不可調整式，當彈簧工藝能保證各彈簧的尺寸與機械性能均勻一致時，可采用不可調式，它的結構簡單。蝶簧具有以小變形承受高負荷的特點，結構比較緊湊，單個蝶簧的允許變形較小，使用中應按負荷大小和制動器脫開行程的大小，采用組合蝶簧，蝶簧組數(shù)與行程大小有關。防止彈簧力不均勻造成氣缸歪斜；大尺寸的螺旋彈簧的性能不能保證，當前中等噸位，直立式壓路機廣泛選擇螺旋彈簧制動。 （二）彈簧制動的最大優(yōu)點是制動可靠。大噸位及臥式壓力機采用氣制動比較適宜。 （一）氣制動結構簡單；氣缸布置不受制動彈簧的影響；調整 方便，通過改變氣壓即可調整制動力矩，為防止直立式壓路機在沒有壓縮空氣的情況下因滑塊自重下落而造成意外人身事故，應增設輔助制動裝置。 制動形式的選擇 當前制動器的制動形式有氣制動與彈簧制動。J314000KN 壓力機聯(lián)鎖操縱系統(tǒng)采用此種氣閥聯(lián)鎖。離合器制動器位于支撐之間，氣缸為主動件（與飛輪一起旋轉）的剛性聯(lián)鎖裝置，尚無成熟結構。 當前離合器制動器聯(lián)鎖操縱裝置可分為兩類： 剛性聯(lián)鎖：主要優(yōu)點是工作可靠，操作系統(tǒng)簡單，實際制動角小。 聯(lián)鎖操縱裝置的靈敏性，影響到用寸動行程調整模