【正文】
如果這種方法應用于切削碎片,那么就能得到一個值很高的剪切角并且他們不是典型的過程。是切削速度并且切削碎片的速度是。觀察鋸齒切削碎片在由于切削速度增加個別切削碎片連接變得松散的前期實驗調查中被全程觀測到。在Ti– 6Al–4V合金的正交切削過程中對切削碎片形態(tài), 切削力和噪聲排放數據的分析已經成為前期實驗調查中從15米/分鐘增加到200米/分鐘的常規(guī)切削的課題 [1,8]。Ti6Al 4 V是目前在工業(yè)中應用最廣泛的合金并且在過去就成為許多試驗和模型化的課題。一個切削熱建立過程的模型時很成熟的,并且基本剪切帶和刀具刮擦面的平均溫度可以計算出來。切削碎片的形成被全程觀測并且詳細的測量結果利用視頻記錄了切削碎片的變形和剪切帶分離切削碎片的過程。st R (2004) Minimizing Technical and Financial Risk when Integrating and Applying Optical Sensors for in Process Measurement. IMS International Forum. pp. 475–482, ISBN:8890116897. (10)ISO/TS 142532 1999: GPS—Inspection by Measurement of Workpieces and Measuring Equipment. Part 2: Guide to the Estimation of Uncertainty in GPS Measurement, in Calibration of Measuring Equipment and in Product Verification. (11)ISO 103602 2000: GPS—Acceptance Test and Reverification Test for Coordinate Measuring Machines (CMM). Part 2: CMMs Used for Measuring Linear Dimensions. (12)Kunzmann H, Pfeiffer T, Schmitt R, Schwenke H, Weckenmann A (2005) Productive Metrology—Adding Value to Manufacture. Annals of the CIRP 54(2):691–704. (13)Keferstein CP, Dutschke W (2007) Fertigungsmesstechnik (Dimensional Metrology). 6th ed. Teubner, Wiesbaden. 鈦合金Ti6Al4V在直角切削過程中切削成形的特征摘要:鈦合金Ti6Al4V的正交切削過程中形成的離散型式的切削碎片,這個過程借助高速成像技術詳細研究了切削碎片的形成區(qū)域。teprinzipien fu168。nshoff HK, Howes TD (1993) Abrasive Machining in the Future. Annals of the CIRP 42(2):723–731. (3)Weckenmann A, Estler T, Peggs G, McMurtry D (2004) Probing Systems in Dimensional Metrology. Annals of the CIRP 53(2):657–684. (4)Patzig C (2002) Maschinenintegrierte Postprocess FormMessung beim CNCUnrundschleifen (Machine Integrated Postprocess Form Measurement in CNC Noncircular Grinding), Dissertation (PhD), Technische Universita168。參考文獻:(1)To168。接口標準化將使新的光學距離傳感器被整合,這里的風險和過程是可計算的并且浪費時間越來越少[14]。近些年,光學傳感器領域已經取得巨大進步。這導致系統(tǒng)偏差在1毫米和4毫米之間,依靠冷卻薄膜。系統(tǒng)偏差受到進一步地研究。不確定性因素的相當大的比例是由于磨床上的溫度漂移造成的。這通常非常費時并且高精度要求的抓取通常是不可能的。此外, 當用磨床測量剖面時在微米范圍內的測量不確定度可以實現,這時的磨床具有更高的精度,只能用高精度坐標測量機床來實現。相對位置的確定利用UCangle = (k = 2)是非常不錯的方法。磨削后的輪廓測量能夠檢測超調量,這種超調量可以通過優(yōu)化路徑控制參數降低。即使知道圓柱形磨床動力的限制可以提高的。它不僅能夠檢測輪廓誤而且能報廢公差之外的工件。利用監(jiān)控磨削過程的新方法,這種計量方法在整個制造過程中產生了附加值。5結論綜上所述在磨床中使用光學傳感器用以磨削非圓輪廓是可能并且有用的,盡管它不能在磨削過程中直接測得。這種不確定性不僅和坐標測量機床的不確定度范圍相重疊而且還包括它。 此外,這些特征的測量不確定性同時被給出。外圓磨床的剖面測量尺寸和那些在坐標測量機械的測量尺寸的不同是它在P = = + 。一個最大半徑22毫米最小半徑17毫米的與橢圓形非圓輪廓輪也已經實施。外圓磨床量方法和高精度坐標測量機床的測量法方法形成對比。 圖7 .測量系統(tǒng)的測量結果和坐標測量機械的比 整個傳感器系統(tǒng)整合在一個高精度磨床[12]并且在制造商的實驗性的研磨車間被測試 (圖6)。個別主要因素與誤差累加定律的延伸 (1)和計算不確定性(2)的擴展集合在一起。這個數據被用來確定溫度效應(u) ,在兩個程序之間三十分鐘被觀察到校準間隔。周圍環(huán)境波動1 8 ℃。溫度引起工件的熱膨脹和整個磨床的變形。被圓柱形磨床使用者使用的典型的垂直度通過實驗確定。圓柱形磨床軸(u)線性度和傳感器線性度(u)來自制造商的規(guī)范。重復性的實驗用以確定重復性(u)。列在表1中的主要因素被考慮在內。直到磨床被關注標準才開始變得先進。)剖面(um)重復性,ur傳感器線性度, ulin_s–軸線性, ulin_CGM垂直度 ,Z up–溫度 ,u–校準 u偏差,Dsys結合標準不確定度, uc擴展不確定度(k = 2) ,U544實驗性和結果 典型工件作測試品測量不確定度總是依據測量任務 [10]。圖5。它的設計是符合光學傳感器接口規(guī)范的OSIS)[9],這個規(guī)范使它更容易替代來自不同廠家的傳感器并且能使用不同的測量原理 圖2。每一個測量原理都有其優(yōu)缺點。圖1 .磨床上輪盤頭部光學傳感器的分布圖4。 圖3。直徑和剖面的確定能優(yōu)化磨削過程并且確保工件的質量。直徑測量測量系統(tǒng)包括以下功能(圖4);傳感器和工件之間的距離 (△t)、測量軸和旋轉軸之間的垂直 距離 (△s)和傳感器的偏移角(△u)全顯示在傳感器坐標系統(tǒng)圖3中。如果安裝是最優(yōu)的話,測量時會產生一個正弦信號。使用偏心盤做校準器的好處是在磨床中偏心盤本身就易于校準和測量。這個校準過程可以通過偏心盤來實現(圖3)。校準程序被用來確定圓柱形磨床中傳感器的位置與方向。此外,不同的工件輪廓可以被測量并且,虛擬的測量結果能被顯示出來。為了方便檢驗,基于單個元件與坐標變換之間的通信,對整個系統(tǒng)進行設計,這個系統(tǒng)作為一個模擬裝置被開發(fā)和使用(圖2)。3設計和功能光學傳感器是完全集成在圓柱形磨床數控單元中。在高精度測量中,它僅需要一個為1毫米的小的測量范圍就可測量一個大的工作距離。這種測量原理比其他測量原理最重要的優(yōu)點是它不受不同表面的影響,它也適合于光滑的表面。由于彩色偏差的使用,每一個焦點,或傳感器和工件表面之間的距離,相當于一個特定的波長。動態(tài)測試,例如,掃描探測誤差等遵照以下各種測試,彩色共焦距離傳感器[7]被選作測量頭。圓柱形磨床的測量原理的選擇標準是[6]靜態(tài)測試,例如,重復性,局部再生性、操上的重復能力/測量范圍等。2機器概念和光學傳感器距離測量傳感器被安裝在磨床輪上的頭部(圖1)。很長一段時間,高要求,不利的環(huán)境條件阻礙了光傳感器在圓柱形磨床中的使用。當使用非接觸式測量頭,沒有剪切力。測量頭當受剪切力時受破壞而不能工作 [4]。今天的現代化圓柱形磨床還可以用于高精度磨削加工非圓輪廓。大多數的觸碰探頭只用于坐標測量機床(CMMs) [3]。 在高精度加工中,他們對高效率、穩(wěn)固制造工藝是必要。測量頭采用觸碰探頭。測量控制程序可以用于補償大多數外圓磨削中的干擾。這導致生產率下降和工件尺寸偏差。一個新的光學傳感器系統(tǒng)集成到這樣一個研磨機,使得它可以通過測量來保證質量,研磨過程的最佳化和減少建立和加工的時間。 參考文獻[1]華中工學院《曲柄壓力機》[M]1972年[2]西安交大《曲柄壓力機》[M]機工出版社1961年[3]濟南第二機床廠等《曲柄壓力機設計》[M]1973年[4]濟南鍛造機械研究所譯《機械壓力機設計計算》[M]1971年[5]塑性加工研究會《壓力加工手冊》[M] 年[6]上海鍛壓機床廠《壓機設計計算》[M]1971年[7]何德譽等《機械壓力機制動器摩擦材料性能的研究》北京機械工程學會學術年會論文 1980年[8]西安重型研究所等《WX82A型銅基粉末冶金摩擦材料摩擦性能試驗報告》[M]1982年[9] (上、下冊).:高等教育出版社,1997[10] 席慧智,谷萬里,. 哈爾濱:哈爾濱工程大學出版社,2001[11] (上、下冊). 北京:高等教育出版社,1991[12] . 北京:中國輕工業(yè)出版社,2003 [13] :高等教育出版社,1993:1520[14] 林景凡,王世剛,. 北京:中國科學技術出版社,1992[15] (15冊).:機械工業(yè)出版社,2002 附錄1:外文翻譯帶有光學感應器的非圓輪磨的過程控制摘要:圓柱形磨床(CGM)正越來越多地用于生產非圓零件的輪廓。望老師多多指正。在設計過程中李教授及時發(fā)現我出現的問題,使我能早早的改正,節(jié)省了許多時間和精力,而且給我提供了一些有價值的建議。同時也鍛煉了與人協(xié)作的精神,為以后我踏入社會工作打下了良好的基礎。致 謝緊張忙碌的畢業(yè)設計已經接近尾聲,這次設計是對我大學四年來的學習的一次最綜合的檢驗,也更是一次綜合的學習過程。 使用壽命長,新型材料石棉塑料磨損系數小,使用壽命長,且易于更換。 制動性能好,從按鈕到制動結束時間較短,制動性能良好,可靠性高。 耐熱性較好。浮動鑲塊式制動器的主要優(yōu)點是:熱穩(wěn)定性較好。我在浮動鑲塊式制動器的設計中給予了分塊處理:制動器作用及技術要求、主要參數的確定、摩擦材料的選擇、制動器的結構設計,制動器的計算,鑲塊的尺寸計算以及校核等。 摩擦材料許用磨損量計算圖 結 論本次設計是J314000KN壓力機制動器部分。對于J31400KN壓力機=,=。有制動器的尺寸參數決定,對浮動鑲塊式制動器 =() (55) 從動盤與主動盤或壓緊盤的間隙。摩擦元件使用壽命可按下式計算: (54)式中 摩擦材料每接合一次的體積磨損量,見表51,取=。 摩擦元件使用壽命為了保證穩(wěn)定生產,減少維修次數,有必要對摩擦元件的使用壽命進行核算。磨損系數,即限制制動器單位時間單位面積所消耗的摩擦功,其表達式為: (51)式中 A 制動器結合一次所消耗的摩擦功; (52)式中 制動器軸的角速度,公式(48); 總摩擦面面積。 氣缸活塞的面積計算對氣動聯鎖的離合器制動器,其氣缸活塞的作用力只需推開制動彈簧即可,所以氣缸活塞的面積為 (425)式中 空氣壓力,選4。選 h=(2) 鑲塊厚度考慮足夠的磨損量,按下述經驗公式選?。? h = == cm (420)按照工廠標準。 表43 曲柄壓力機上常用摩擦材料的性能性能料材石棉塑料z64銅基粉末冶金石棉銅摩擦系數干式濕式許用壓強q()離合