【正文】 驗算是否需要按計算配置箍筋 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 332 0 00 .5 1 0 0 .5 1 0 1 .0 1 .8 3 1 0 0 0 1 2 4 1 1 3 .4 6 1 .0 3 9 .7 8 9 3 9 .7 8 9td df b h k N k N V k N k N????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 股不需要氨基酸配筋，只需按構造配置箍筋。 6 22 2 . 4 1 0 . 0 2 1 6 1 0 1728280c d fs sdf b xA m mf ? ? ?? ? ? 選用直徑為 12cm 的鋼筋時，間距為 10cm,此時所需提供的面積 21131sA mm? 驗算截面承載力 61 1 3 1 . 0 2 8 0 0 . 0 1 4 12 2 . 4 1 0 1s s dcdAfx m mfb ?? ? ??? ， 630 1( ) 10 1 1 ( ) 1022 4 4ud c dxM f bx h k N mk N m k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?， 承載力滿足要求 。 1 4 0 0 . 8 6( 1 ) ( ) 1 . 3 ( 1 . 0 6 ) 1 4 . 9 0 24 4 4 2 . 5 8 4P bPM l k N m k N ma?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 取兩者最不利情況，則 19 .3 2pM kN m? ? ? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 作用于每米寬板條上的剪力為 1402 ( 1 ) 2 1 . 3 2 2 . 8 64 4 3 . 9 8p PV k N k Na?? ? ? ? ? ?? （ 4）作用效應進本組合 彎矩 : 1. 2 1. 4 ( 1. 2 3. 43 82 1. 4 19 .3 2) 31 .1 74gpM M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 剪力 : 1 .2 1 .4 ( 1 .2 6 .4 8 7 2 1 .4 2 2 .8 6 ) 3 9 .7 8 9gpV V k N k N? ? ? ? ? ? 故行車道板作用效應為： k N m? ? ? kN? 懸臂板根部厚 16cm,設凈保護層厚度 a=3cm,選用直徑為 12mm 的 HRB335 級鋼筋，則有效高度為0 0 . 1 2( 0 . 1 6 0 . 0 3 ) 0 . 1 2 422dh h a m m? ? ? ? ? ? ? 根據(jù)公式： 00()2d c d xM f b x h? ?? 即 361 3 1 . 1 7 4 1 0 2 2 . 4 1 0 1 ( 0 . 1 2 4 )2xx? ? ? ? ? ? ? 整理得 2 0xx? ? ? 解得 6 2bx h m?? ? ? ? ? 滿足要求。 102 0 .4 6 2 1 .0 6 2 .5 8a a l m? ? ? ? ? ? 局部加載沖擊系數(shù)取 ，則作用于每米寬板條上的彎矩為 10 1 4 0 0 . 8 62 ( 1 ) ( ) 2 1 . 3 ( 1 . 0 6 ) 1 9 . 3 24 4 4 3 . 9 8 4p bPM l k N m k N ma?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 單個車輪時 : 39。 判別是否需要設置預拱度 ( ) 1 .4 2 5 ( 0 .6 9 0 .0 9 8 ) 1 .1 2 2 9s l G Qf f f m m m m??? ? ? ? ? ? 則， 229 / 160 0 950 0 / 160 0 m m l m m m m? ? ? ? 因此不需要設置預拱度。0 0 011 ( ) ( 1 )22f f f sA x b h b h h n A h? ? ? ? ? 2 2 20 1 1 1[ 2 3 0 1 1 1 8 ( 1 4 0 1 1 ) ( 5 . 7 9 7 1 ) 4 6 . 7 6 1 2 2 . 4 3 ] 5 8 . 6 23 6 9 6 . 3 1 2 2x c m c m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 20 0 02331 ( ) ( )221 11[ 18 2 ( 230 18 ) 11 ( 2 ) ]fffhS bx b b h xcmcm? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ?? 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 8802 2 2 .6 5 1 .5 4 8 0 2 1 0 8 .2 0 5 1 0c r tkM f S N m m N m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 設開裂截面中性軸距梁頂面距離為 x(cm),由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積相等的原則，可按下式求解 x: 22 011 ( ) ( ) ( ) 022f f f sb x b b x h n A h x? ? ? ? ? ? （假設中性軸位于腹板內(nèi)） 代入相關參數(shù)值得 22112 3 0 ( 2 3 0 1 8 ) ( 1 1 ) 5 . 7 9 7 4 6 . 7 6 ( 1 2 2 . 4 3 ) 022 x x x? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 整理得 2 0xx??? 解得： x==130mm, 故假設正確。 S0— 全截面換算截面重心軸以下（或以上）部分對重心軸的面積矩； W0— 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 Bcr— 開裂截面的抗彎剛度 , Bcr=EcIcr。 （五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈悖? 鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構力學的方法計算。39。 m 受拉鋼筋在短期效應組合下的應力為 42406 1 3 . 6 8 2 1 2 . 3 6 1 0 /0 . 8 7 0 . 8 7 4 6 . 7 7 1 0 1 . 2 2ssssM k N mAh? ?? ? ? ?? ? ?MPa 2 4 6 4 .0 1 51 0 .5 1 0 .5 1 .3 7 86 1 3 .6 8 2lsNC N? ? ? ? ? ? 04 6 . 7 7 0 . 0 1 0 3( ) 1 8 1 2 2 . 2 ( 2 3 0 1 8 ) 1 1sffAb h b b h? ? ? ?? ? ? ? ? ? 把以上數(shù)據(jù)代入 Wfk的計算公式得 Wfk= 4 10?? ( 30 10 ??? )= 裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應設置直徑為 6~8mm 的縱向防裂 鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 2c 為作用長期效應影響系數(shù)，長期荷載作用時，2 1 lsNc N?? ，此處 2 3 5 6 . 9 71 0 . 5 1 0 . 5 1 . 0 44 4 5 . 1 0lsNc N? ? ? ? ? ? 與構件受力性質(zhì)有關的系數(shù)取為 13?c . 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 縱向受拉鋼筋的直徑不相同，取其當量直徑2 226 2 8 2 2 5 2 7 . 3 16 2 8 2 2 5iie iindd m m m mnd ? ? ?? ? ?? ? ??? 根據(jù)前文計算，取 1號粱的跨中彎矩效應進行組合 ： 短期效應組合 1 1 211 0 . 7 1 . 0mns G i k j Q j k G Q k Q kijM S S M M M???? ? ? ??? =+ + = 式中 MQ1k— 汽車荷載效應（不含沖擊）的標準值； MQ2k— 人群 荷載效應的標準值。 鋼筋混凝土受彎構件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當而造成，故當受彎構件的縱向鋼筋滿足構造要求時可不進行斜截面抗彎承載力驗算。以下其他相似情況參照此法處理。 為了簡化計算可近似取 C值為 C≈ h0（ h0可采用平均值），則 C=(+)/2= 由 C值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 計算斜截面水平投影長度 C 為 C= 式中 m— 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， m=Md/(Vdh0),當 m 時，取 m=； Vd— 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設計值（ KN）； Md— 相應于上述最大剪力時的彎矩組合設計值（ KN最大剪力在計算出斜截面水平投影長度 C 值后，可內(nèi)插 求得；相應的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 量取。 驗算位置： ① 距支座中心 h/2（粱高一半）處截面； ② 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面； ③ 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； ④ 鋼筋數(shù)量或間距開始改變的截面； ⑤ 構件腹板寬度改變處的截 面。 有由上述計算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置 2φ 10 雙肢箍筋，在支座中心至距支點 段，箍筋間 距可取 100mm,其他粱段 箍筋間距取 150mm。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 239。 k N m?? 選用 2Φ 10 雙肢箍筋，則其面積 cm? 。2 ( 1 5 7 4 .8 4 1 8 1 4 1 5 .5 9 3 6 2 3 3 0 .8 4 6 9 ) 4 9 7 .5 5 3 6M k N m k N m? ? ? ? ? ? ? ? 第三排鋼筋彎起處正截面承載力為： 39。 2 28? 鋼筋的抵抗彎矩 1M 為 : 341 1 0 0 . 0 3 3 72 ( ) 2 2 8 0 1 0 6 . 1 5 8 1 0 ( 1 . 2 2 2 ) 4 1 5 . 5 9 3 622ss xM f A h k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 25? 鋼筋 抵抗彎矩 2M 為 : 342 1 0 0 . 0 3 3 72 ( ) 2 2 8 0 1 0 4 . 9 0 9 1 0 ( 1 . 2 2 2 ) 3 3 0 . 8 4 6 9ss xM f A h k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 跨中截面鋼筋抵抗矩 M? 為： 34 0 . 0 3 3 72 8 0 1 0 4 6 . 6 7 1 0 ( 1 . 2 2 2 ) 1 5 7 4 . 8 4 1 82M k N m k N m?? ? ? ? ? ? ? ? ?? 全粱抗彎承載力校核見圖 10 所示： 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋設計 全梁抗彎承載力驗算圖示（尺寸單位： cm） 第一排鋼筋彎起處正截面承載力為： 39。24 402sbA mm? . (3).主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。0. 4 0. 4 45 9. 96 88 18 3. 98 75s b dV V k N k N? ? ? ? 相應各排彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值見表 13 彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值計算表 表 13 鋼筋排次 彎起點距支