【正文】 AA 斜截面（虛線表示）斜角 。 支座中心線2 N 12 N 5 2 N 4 2 N 32 N 2梁跨中線170056352 N 7 2 N 82 N 92 N 61 4 0 0 8 0 0 8 0 0 7 0 0 8 0 0 8 0 0 7 0 0 1 6 0 0xM x M L / 2 =2 69 7. 67 3V L / 2 =112. 1 1 7V 0 =511 . 3xV X9 7 5 02Φ 22 （架立鋼筋） 圖 35 彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置圖（單位尺寸： mm） 斜截面抗剪承載力的復(fù)核 對于鋼筋混凝土簡支梁斜截 面抗彎承載力的復(fù)核，按照《公路橋規(guī)》關(guān)于復(fù)核截面位置和復(fù)核方法的要求逐一進(jìn)行。 4 9 7 5 0 5 2 8 9 4 4 6 1 3 6 9 7x x m m? ? ? ? ?，滿足要求。 其不需要點(diǎn) k 的橫坐標(biāo) x=3697mm，而 2N2 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) 39。 3 9 7 5 0 3 7 8 9 5 9 6 1 4 3 5 1x x m m? ? ? ? ?，滿足要求。 其不需要點(diǎn) L 的橫坐標(biāo) x=4351mm，而 2N3 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) 39。 2 9 7 5 0 2 2 5 9 7 4 7 1 6 6 4 6x x m m? ? ? ? ?，滿足要求。 其不需要點(diǎn) m 的橫坐標(biāo) x=6646mm，而 2N4 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) 39。1 9 7 5 0 7 6 4 8 9 8 6 8 2 6 3x x m m? ? ? ? ?，滿足要求。 其不需要點(diǎn) n 的橫坐標(biāo) x=8263mm，而 2N5 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn) 39。一各 uiM 值入式 2, /2 24(1 )dL xM L?? 可求得 i j…… q 到跨中截面距離 x值 2 )? ? ?? ? 求得 1 8263x mm? 同理可求得 2 6646x mm? ， 3 4351x mm? ， 4 3697x mm? ， 5 2581x mm? 現(xiàn)在以圖中所示彎起鋼筋起點(diǎn)位置來逐個(gè)檢驗(yàn)是否滿 《公路橋規(guī)》的要求。在 L/4 截面處，因 x=,L=, /2 2 6 9 7 .6 7 3 .lM K N M? 則彎矩計(jì)算值為 2/4 24)2 6 9 7 . 6 7 3 ( 1 2 0 2 3 . 2 5 .1 9 . 5lM K N M? ? ?? ? ?? ? ? 與已知值 /4 20 23 .5 66 .lM K N M? 相比，兩者誤差為 1%，故用上述公式描述簡支梁 彎矩包絡(luò)圖是可行的。彎矩單位： ） 現(xiàn)在按照同時(shí)滿足梁跨間各正截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的彎起位置。4321jinmlkx = 6 6 4 6x = 8 2 6 3x = 4 3 5 1x = 3 6 9 7x = 2 5 8 17 6 0 . 41 4 4 4 . 22 1 6 0 . 52 3 4 5 . 92 6 9 7 .67 32 7 7 2 .14 42 5 5 7 . 7L/2=975 017005635 圖 34 梁的彎矩包絡(luò)圖與抵抗彎矩圖（尺寸單位 。 339。 按計(jì)算剪力初步布置鋼筋如 圖 34 梁跨中線支座中心線彎矩包絡(luò)圖抵抗彎矩圖2N 1q2N 5 2N 42N 32N 2139。1 距支座距離為 1525[1700/2(35+)]=764mm 由上圖按比例可求得分配給彎起鋼筋的計(jì)算剪力值 sbiv 和彎起鋼筋長度 4655mm 求得 22 1 3 3 3 .3 3( )0 .7 0 7sbsbsdvA f? ? =1098mm，同理可求得其他表格內(nèi)數(shù)值。為了得到每對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點(diǎn)應(yīng)落在前一排起點(diǎn)鋼筋彎起的構(gòu)造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)計(jì)算位置，首先要計(jì)算彎起鋼筋上，下彎起點(diǎn)之間垂直距離△ ih 現(xiàn)擬彎起 N1~N5鋼筋，將計(jì)算的各排彎 起鋼筋彎起點(diǎn)截面的△ ih 以及至支座中心距離 ix ，分配的剪力計(jì)算值 sbiV ，所需要的彎起鋼筋面積 sbiV 值列入 表 13 根據(jù)（（公路橋規(guī)））規(guī)定，簡支梁第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎折點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處。) c u S V s vv a a f A f b hS V?? ? ?? 2 6 221 1. 1 ( 0. 56 10 ) ( 2 0. 6 ) 40 10 0. 6 19 5 20 0 16 12 mm?? ? ? ? ?? ?? ? ? ? ? ??? 若鋼筋間距計(jì)算值取 14 0 0 8 5 02vS m m h m m? ? ? 及 400，是滿足規(guī)范要求 .但采用ψ 8 雙肢箍筋 .箍筋配筋率 1 0 0 .6 0 .1 32 0 0 4 0 0SVVAbS? ? ? ? ? ? ? ?? ? ?? （ R235鋼筋時(shí)）故不滿足規(guī)范規(guī)定，現(xiàn)取 VS =250mm，計(jì)算的箍筋配筋率 VS =%%且小于 1/2h=850 和 400mm 綜合上述計(jì)算在支座中心跨徑長方向 1700mm范圍內(nèi) .設(shè)計(jì)箍筋間距 VS =100mm，爾后 彎起 鋼筋及斜筋設(shè)計(jì) 射焊接架立鋼筋（ RHB3350)為 φ 22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離為 39。V = 4655mm 箍筋設(shè)計(jì) 采用直徑為 8mm 的雙肢箍筋，箍筋截面面積 239。 4 7 6 . 5 019500LL V h V VV K NL? ? ? ? ?? ? ? 其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為 39。根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定在支座中心線香跨徑長度方向不小于梁高 h=1700mm 范圍內(nèi)箍筋的間距最大為 100mm 距支座中心線為 h/2 處計(jì)算剪力由剪力 39。0 / 226 1 11 1797 50 36 172 51 11 17xlll v vl mmvv??? ? ? ? ? 在 39。=285.9v39。 439。 239。 ( ) 1 8 . 4 ) 2 7 7 2 . 1 4 4 2 6 9 7 . 6 7 3 .22u c d f xm f b x h K N M? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 又 m i n0 6357 1577sAbh? ? ? ? ?????? ? ? ? ?? 故截面復(fù)核滿足要求 跨中截面主筋為 6φ 32+6φ 18 焊接骨架的鋼筋層數(shù)為 6 層縱向鋼筋面積 6353sA? 截面有效高度 0 1577h ? 抗 彎承載力 27 77 2. 14 4 . 26 97 .6 73 .u K N M K N M? ? ? 腹筋設(shè)計(jì) 截面尺寸檢查 根據(jù)構(gòu)造要求，梁最低層鋼筋 2φ 32 180043352Φ 22 （架立鋼筋）6Φ3 2+ 6Φ 181700 圖 32 （尺寸單位： mm） 通過支座截面，支點(diǎn)截面有效高度為 0 3 5 .8( 3 5 ) 1 6 4 72h h m m? ? ? ? 33 0 0 0( 0 .5 1 1 0 ) ( 0 .5 1 1 0 ) 4 0 1 6 4 7 1 0 6 2 .4 9 5 1 1 .3 0 0c u df b h K N r v K N??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?截面滿足要求 檢查是否要求計(jì)算配箍筋 跨中段截面 330( 0 .5 1 1 0 ) ( 0 .5 1 1 0 ) 1 .6 5 1 5 7 7 2 6 0 .2 1tdf b h K N??? ? ? ? ? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 330( 0 .5 1 1 0 ) ( 0 .5 1 1 0 ) 1 .6 5 1 6 4 7 2 7 1 .7 6tdf b h K N??? ? ? ? ? ? ? ? ? 因 30 / 2 0 0 01 1 2 .1 1 7 ( 0 .5 1 1 0 ) 5 1 1 .3 0 0d l td dr v f b h r v K N?? ? ? ? ? 故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按構(gòu)造配箍筋，其余區(qū)段應(yīng)該按計(jì)算配置腹筋 計(jì)算剪力圖分配 （圖 33） 支點(diǎn)處剪力計(jì)算 0 0 0dv rv? . 跨中剪力計(jì)算 /2 0 /2l dlv rv? 0.4v39。39。 39。 140fh mm? （ 4） 239。 ( ) 1 8 . 4 ) 6 8 6 7 . 1 0 0 8 . 2 6 9 7 . 6 7 3 .22fc d f f hf b h h k N m K N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 故屬于第一類 T 行截面 （ 3） 由公式 039。 14039。 2 0 0 2 6 5 1 2 1 4 0 2 0 1 0f h fb b b h m m? ? ? ? ? ? ? ? ? 故取三者最小值 .取 39。22 1800fb mm? （相鄰兩主梁的平均間距） 39。 1 2 0 1 6 0 1402fh m m???.可得到 39。 剪力組合 在可變作用剪力效應(yīng)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入橫向分布系數(shù)沿橋跨方向變化影響 Q1/2 但是計(jì)算 Q=? （ ??1 ）（ k q Ω + KP Yk） 跨中 計(jì)算剪力結(jié)果如下表 表 10 梁號(hào) 內(nèi)力 ? ??1 kq (kN/m) Ω KP (KN/m) Yk Q（ KN/m） 1 Q1/2 2 Q1/2 3 Q1/2 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計(jì)算表 表 11 梁號(hào) 內(nèi)力 ? 人q (kN/m) Ω 剪力效應(yīng)（ KN） 1 Q1/2 3 2 Q1/2 3 3 Q1/2 3 QO的計(jì)算 支點(diǎn)建立效應(yīng)橫向分布系數(shù)的取值為： 支點(diǎn)處用杠桿原理法球的 ? L/4~3L/4 段為跨中荷載的橫向分布系數(shù) 支點(diǎn)到 L/4 及 3L/4 到另一支點(diǎn)段在 ? 和 ? 1 之間按照直線規(guī)律變化 Pqkk4 8 7 5 4 8 7 54 8 7 54 8 7 5y=0.913a/3a= 51050.33330.51570.51570.33330.50000.45770.45770.50000.63920.40000.4000 0.63921.00001 號(hào)梁2 號(hào)梁3 號(hào)梁Q O 影響線4 8 7 5 9 7 5 0 4 8 7 5 圖 29 汽車荷載作用沿跨度分布規(guī)律 梁端剪力效應(yīng)計(jì)算：汽車荷載作用及橫向分布系數(shù)取值如上圖 1 號(hào)梁： QO1={ + [ – 1211 ( – ) 21 – 121 21 (– )= 2 號(hào)梁： QO2={ + [ 0. 4577+1211 ( – ) 21 +121 21 (– 0. 4577)= 3 號(hào)梁： QO3={ + [ +1211 (06392 – ) 21 +121 21 (– )= 人群荷載作用及橫向分布系數(shù)沿橋跨方向取值見 下圖 210 q 人 =3K N /m4 8 7 5 4 8 7 54 8 7 54 8 7 5a= 5 1 0 5y=a/ 3 1 號(hào)梁2 號(hào)梁3 號(hào)梁Q O 影響線4 8 7 5 9 7 5 0 4 8 7 5 圖 210 人群荷載作用 沿跨度分布規(guī)律 1 號(hào)梁： QO1=21 3+21 （ – ） 3 1211 +21 （ – ） 3 121 = 2 號(hào)梁： QO1=21 0. 4107 3– 21 3 1211 – 21 0. 3 121 = 3 號(hào)梁： QO1=21 3– 21 3 1211 – 21 3 121 = ： 基本組合公式為： roSud=ro(∑ rGiSGiK+rQiSQik+ψ c∑ rQjSQjk)V0 剪力效應(yīng)基本組合表 表 12 梁號(hào) 內(nèi)力 永久荷載 汽車 人