【正文】 表 615鋼束預(yù)應(yīng)力損失總表 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力階段 正常使用階段 錨固時預(yù)加應(yīng)力損失421lI lll ???? ??? 錨固鋼束應(yīng)力lIcon ??? ??po MPa 錨固后預(yù)應(yīng)力損失 65lII ll ??? ?? 鋼束有效應(yīng)力MPalII 。 2cmp ??，單根鋼束截面 積可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力 ,P p pN Q M。 表 614 成橋后由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力作用效應(yīng)計算表 計算數(shù)據(jù) 2/A cmn 本例考慮混凝土收縮和徐變部分在在成橋之前完成， A和 u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)，對于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即 cm? cmu 2222? ?????????????? ）（）（ 故 cmuAh ???? 由于混凝土收縮和徐變在相對濕度為 80%條件下完成，受荷時混凝土齡期為28d 根據(jù)上述條件，查表 并換算 得 41 ? ? ? ? 30 , ???? oucs tttt ?? ， （ 2）、計算混凝土 收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? ：計算結(jié)果見表 611。 表 65 四分點(diǎn)截面 4l? 計算表 計算數(shù)據(jù) 2/A cmn 2 /Acmp? 4/Icmn cmnx/y Ep? 鋼束號 錨固時預(yù)加縱向力 / ?? co sN po popA?? ? cma ye i nxpi /? ? 預(yù)加彎矩mN eN pipo??/Mpo 錨固時鋼束應(yīng)力21pollcon?? ?? ? ?? pA?po? ?cos poN 3 1 2 1 37 mN??/ Mpo ?? MPape /? MPapeEpl/4????? nA?poN npolM pie? 合計 表 66 跨中 截面 4l? 計算表 計算數(shù)據(jù) 2/A cmn 2 /Acmp? 4/Icmn cmnx/y Ep? 鋼束號 錨固時預(yù)加縱向力 / ?? co sN po popA?? ? cma ye i nxpi /? ? 預(yù)加彎矩mN eN pipo??/Mpo 錨固時鋼束應(yīng)力21pollcon?? ?? ? ?? pA?po? ?cos poN 3 1 2 1 1 1 mN??/ Mpo ?? MPape /? MPapeEpl/4????? nA?poN npolM pie? 合計 38 表 67 支 分點(diǎn)截面 4l? 計算表 計算數(shù)據(jù) 2/A cmn 2 /Acmp? 4/Icmn cmnx/y Ep? 鋼束號 錨固時預(yù)加縱向力 / ?? co sNpo popA?? ? cma ye i nxpi /? ? 預(yù)加彎矩mN eN pipo??/Mpo 錨固時鋼束應(yīng)力21pollcon?? ?? ? ?? pA?po? ?cos poN 3 2 1 mN??/ Mpo ?? MPape /? MPapeEpl/4????? nA?poN npolM pie? 合計 4 由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算 pepkpel f ????? ???????? ?? 式中 ? —— 張拉系數(shù)，本算例采用一次張拉，取 ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線，取為 ?? pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對對后張法構(gòu)件，39 421 lllco npe ????? ????。 張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失 fdl l?? ?? 22 在反向摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端 x 處的錨具變形、鋼束回縮損失 ）—（ xl fdl ?? ?? 22 在反向摩擦影響長度外，距張拉端 x處的錨具變形、鋼束回縮損失： 02?l? 計算結(jié)果見表 64。 反向摩擦影響長度 fl 35 dpf lEl ???? ? 式中 ??l —— 錨具變形，鋼束回縮值（ mm），對于本例設(shè)計錨具體系，mml 6??? d?? —— 單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下式計算 l ld ??? ??? 0 式中 o? —— 張拉端錨下控制應(yīng)力，本例為 1395MPa； l? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后的錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除 1l? 的鋼筋應(yīng)力。 34 表 61 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失值 l1? 計算表 鋼束號 ??? ? x kx??? ? ?kxe ??? ??1 ? ? ]1[1 kxconl e ???? ???? o rad m MPa 1 2 3 表 62 跨中 截面管道摩擦損失值 l1? 計算表 鋼束號 ??? ? x kx??? ? ?kxe ??? ??1 ? ? ]1[1 kxconl e ???? ???? o rad m MPa 1 7 2 7 3 表 63 支 點(diǎn)截面管道摩擦損失值 l1? 計算表 鋼束號 ??? ? x kx??? ? ?kxe ??? ??1 ? ? ]1[1 kxconl e ???? ???? o rad m MPa 1 0 0 2 0 0 3 0 0 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、 鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道臂之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定 計算公式為： ? ?1 1 kxl con e ???? ????? ? ??? 式中 con? 張拉鋼束時錨下的控制力，據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定一，對于鋼絞線取控制應(yīng)力時 5 5 18 60 13 95 ( )c on pkf M pa? ? ? ? ?. ? 鋼束與 管道壁的摩擦系數(shù)，對預(yù)埋波紋管取 ? = ? 從張拉端到計算截面曲線管道部分的切線的夾角之和（ rad） k 管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)， k = x 從張拉端到計算截面的管道長度（ m）可近似取 其在縱軸上的投影長度。 1 截面面積及慣矩計算 預(yù)加力階段： 階段二：只需計算小截面的幾何特性 凈截面面積： AnAAn ?? 凈截面慣性矩： 2ijsn yyAnII ）（?? 正常使用階段：階段三：需計算大截面 凈截面面積： PEPo A1nAA ??? ）（ ? 凈截面慣性矩： 2iosPEPo yyA1nII ）（）（ ??? ? 其中： A、 I 為混凝土毛截面面積和慣性矩 A? 為一根管道截面積 PA 為預(yù)應(yīng)力鋼束截面積 jsy osy 凈截面和換算截面重心到主梁上緣距離 iy 為分塊面積重心到主梁上緣距離 n為計算面積內(nèi)所含的管道數(shù)（鋼束數(shù)） EP? 為預(yù)應(yīng)力鋼束與 混凝土彈性模量之比，即 45 ??? 25 表 51 跨中截面面積和慣性矩計算 截面 分塊名稱 分 塊 面 積 iA 分塊面積形心至上緣距離iy 分塊 面積 對上 緣靜 距 iiiyAS? 全截面重心到上緣距離osjsyy 分塊 面積 的自 身慣 性矩 iI ijsi yyd? 分塊 面積 對截 面形 心的 慣性 矩2iip dAI ? ? ??? iP III 2cm cm 3cm cm 4cm cm 4cm 4cm 1b= 240 cm 毛截面 9461.25 45.18 433672.43 44.44 16523676.12 4 15700863.39 扣除管道面積 211.56 107 22636.92 62.56 827993.71 ? 9249.69 411035.51 16523676.12 822812.73 1b= 300 cm 毛截面 10541.25 42.06 443392.43 43.47 17868186.5 6 18835034.79 鋼筋換算面積 6 107 25076.52 63.53 945891.23 ? 10775.61 468468.95 17868186.5 966848.29 26 表 52 四分點(diǎn)截面面積和慣性矩計算 截面 分塊名稱 分 塊 面 積 iA 分塊面積形心至上緣距離iy 分塊 面積 對上 緣靜 距 iiiyAS? 全截面重心到上緣距離osjsyy 分塊 面積 的自 身慣 性矩 iI ijsi yyd? 分塊 面積 對截 面形 心的 慣性 矩2iip dAI ? ? ??? iP III 2cm cm 3cm cm 4cm cm 4cm 4cm 1b= 240 cm 毛截面 9461.25 45.18 433672.43 44.5 16523676.12 8 15768971.6 扣除管道面積 211.56 104.4 22086.86 59.9 759079.4 ? 9249.69 411585.57 16523676.12 754704.51 1b= 300 cm 毛截面 10541.25 42.06 4433