【正文】 } 。tmax=t0, 軋輥接觸強度滿足要求 !\n)。tmax=t0) printf(bmax=b0amp。 if(bmax=b0amp。 tmax=*bmax。 bzj=sqrt((q*E*(Rg+Rz))/(Rg*Rz))。Lg)。b0,amp。E,amp。Rg,amp。 printf(請輸入工作輥半徑 Rg，支撐輥半徑 Rz，彈性模量 E，軋制力 P，許用接觸 正應力 b0，許用接觸剪應力 t0，輥身長度 Lg： \n)。 int b0,t0。 } void jiechuyingli() {float Rg,Rz,Lg。 if(Bd=b0) printf(Bd=b0,支撐輥輥頸強度滿足要求 \n)。 Bd=Md/(*dz*dz*dz)/1000000。 c=(Lzlz)/2。 scanf(%f,amp。 else printf(支撐輥輥身強度不足，請重新設計 !\n)。 printf(a=%d,Mz=%f,bz=%f\n,a,Mz,bz)。 Mz=Pz*(Lz/4lz/8)。 Pg=P/(a+1)。 rate=(*Dz/Dg)*(*Dz/Dg)*(*Dz/Dg)*(*Dz/Dg)。Lz,amp。P,amp。Dg,amp。 printf(請輸入工作輥直徑 Dg，支撐輥直徑 Dz，軋制力 P，許用應力 b0，支撐輥壓下螺絲中心距 Lz，輥身長度 lz:\n)。 int Dz,Dg,a,b0。 } void zhichenggun() { float Lz,lz,dz,c。 if(t1=t0) printf(t1=t0,工作輥輥頭強度滿足要求 !\n)。 t1=Mn/(*a1*a1*a1)/1000000。 a1=*D1/1000。t0)。Dg,amp。 printf(請輸入工作輥直徑 Dg，轉(zhuǎn)速 Rs，許用應力 t0:\n)。 } void gongzuogun() {int Dg,D1,t0,Rs,N=5500。 if(n==2) zhichenggun()。n)。 printf(校核工作輥請輸入 1，校核支撐輥輥請輸入 2，校核接觸應力請輸入 3!\n)。 void zhichenggun()。 5. 參考文獻 《軋鋼機械設備》 —— 劉寶珩 主編 冶金 工業(yè)出版社 《金屬塑性變形與軋制理論》 —— 趙志業(yè) 主編 冶金工業(yè)出版社 《軋制工程學》 —— 康永林 主編 冶金工業(yè)出版社 《軋鋼工藝學》 —— 王廷溥 主編 冶金工業(yè)出版社 附錄 根據(jù)冷軋機座工作輥及支承輥受力特點，利用 C 語言編制了校核程序，其程序代碼和校核結(jié)果如下： include include void main() {int n。如坯料如何選擇，壓下率如何分配，軋制力計算是否合理等。特別是有一篇介紹 EXCEL 在壓下規(guī)程設計過程中的使用技巧，使得在設計過程中節(jié)省了不少時間，而且便于調(diào)整和更改。 在設計過程中，不斷的翻閱和查找相關資料，這不僅僅是一門學科的的簡單應用，而是綜合了多門學科的專業(yè)理論知識，包括 《軋制工程學》、《軋鋼機械設備》、《金屬塑性加工學》、《塑性成型與軋制理論》 等。 根據(jù)以上對軋機工作輥輥身彎曲強度、輥頭扭轉(zhuǎn)強度，支承輥輥身彎曲強度、輥頸彎曲強度以及 電機功率的計算結(jié)果，均小于其許用應力及額定功率，在所需負荷條件下都能正常工作，所以設計過程個參數(shù)滿足要求，設計成功！ 經(jīng)過三周的時間，在王老師的精心指導下，我順利完成了本次工藝課課程設計。 摩擦力矩 mNfdPM ggm ?????? mNi MMM mZm ?????????? ???????????? ?? 111 12 ? 其中： gd — 工作輥輥徑直徑； 1f — 軋輥軸承中摩擦系數(shù)，此處取 ； ?— 粘性系數(shù)，取 ； i — 傳動比，取 。 2）輥頸 mNcPM zd ???????? ? 63 178025302 M P adMWM dddd 363 ?? ????? ＜ ??? 所以，輥頸軋制符合要求 接觸 應力 校核 工作輥與支撐輥表面接觸產(chǎn)生接觸應力，它將影響軋輥的軋制壽命，應加以校核。 mmDDDD 5 3 0105 4 010)10~5( 11 ??????? ，取， mmDaDa 3 1 )~( 11 ??? ，取 ，mNnPM n ????? 2 1 0 7 05 5 0 09 5 4 99 5 4 9 M P aaMWM nnn 33 ?????? ＜ ??? 所以，輥頭符合軋制要求。 軋輥強度校核 表 321 軋輥許用應力值 許用應力 [σ ](MPa) 許用接觸應力 [σ 1](MPa) 許用剪切應力 [τ ](MPa) 許用接觸剪應力 [τ 1](MPa) 240 2400 73 730 表 322 軋輥各部分尺寸 輥身長度 L（ mm） 輥身直徑 D（ mm） 壓下螺絲中心距 a（ mm） 輥徑長度 l（ mm） 輥頸直徑 d（ mm） 工作輥 1780 540 2060 180 280 支承輥 1780 1450 2530 1780 750 表 323 校核相關參數(shù) 機架號 軋制壓力（ t） 軋輥轉(zhuǎn)速（ r/min） 電機功 率（ KW） 前張力（ MPa） 后張力（ MPa） 前后張力差（ MPa） 1 1318． 76 5500 90 50 40 2 5500 100 90 10 3 5500 105 100 5 4 5500 115 105 10 5 5500 45 115 70 根據(jù)五機架冷連軋機 軋制力 考慮，現(xiàn)在對 第二架 軋機的軋輥進行校核： 工作輥校核 四輥軋機 支撐輥與工作輥承受彎矩之比等于直徑比的四次方 ，其彎曲應：分配也和彎矩一樣，即和 gz PP ?gPPz ????????????????? 445401450gzgz DDMM53， 而 PPP gz ?? =，得到 2P B 2P zL 圖 321 四輥軋機軋輥受力圖 KNPP g 5 153 3 3 4 253 ??? ； KNPP z 3 0 9 053 3 3 4 2525352 ???? 1） 輥身： 假定工作輥放在兩支點上，畫出其彎矩圖如下： N m? 如上彎矩圖，工作輥在其中間部位產(chǎn)生最大彎矩，如上面計算： mNBPM ggg ???????? ??????????? ?? 7 1 6 5 1 7 4 084a1 ； 由于水平張力差導致的彎矩為： NT 5 5 8 2 ??????? ， mNBTM gg ???????? ??????????? ?? 5 8 2 584a22 ； 輥身中部的合成力矩 為： mNMMM ggg ?????? 6 6 1 64 222212 工作輥在最大重車后的直徑 D=540mm，因此 輥身中部的最大彎曲應力 為： m? 2gP 2gP Mg1 x Mg2 Mg x x 圖 322 工作輥彎矩圖 M P aWM ggg 3 ?????＜ ??? 所以，工作輥輥身符合要求。 ? — 摩擦角 原料在 第一架 軋機咬入比較困難，所以對第一架進行咬入能力的校核。 ???? f hXl 應力狀態(tài)系數(shù)： 1 11 ????? ezen z ? ? M PanQKp 0 6??? tBlpP 39。求平均總壓下率 ?? ： % 10 ???? ??? 查低碳加工硬化曲線： MPs ???? 求平均單位張力 : a802 45115 MPQ ??? MPK s ?? ? ???? hflz ?z 11922 )101 9 ()3 0 (8/)1(8 ??????????? EC ?? ? ? ? ? 1 9 5 611 ??????????? ??QKhfCRy 查斯通圖得： 39。 ???? f hXl 應力狀態(tài)系數(shù)： 1 2 3 11 ?????