【正文】 地梁 內(nèi)力計算 地梁尺寸參數(shù) 把地梁看做柱下條形基礎(chǔ)來處理。 圖 YK231+309斷面處 錨索布置圖 8 YK231+309 斷面 現(xiàn)澆鋼筋混凝土 地 梁設(shè) 計 計算 因為 該 處下滑力 相對 較小，故 采用現(xiàn)澆混凝土地 梁 ， 驗算 地基承載力 現(xiàn)澆混凝土 地梁 作用的支護段（ 12m）的壓力由該支護段上錨索的錨固力產(chǎn)生： P=4/（ 12） = 表 錨索支護段的巖石屬于較破碎強風(fēng)化較硬巖，巖石 frk取為 40MPa，查規(guī)范折減系數(shù)r? =～ ,取為 。 錨索總長度 =錨固段長度 +自由段長度 +張拉段長度 (取 )。 （ 1） 按水泥砂漿與錨索張拉鋼材黏結(jié)強度錨固段長度 lsa 21stsauFPl nd???? =3400= （ 2） 按錨固體與孔壁的抗剪強度確定錨固段長度 la 21stahFPl nd???? =7 50=。 錨固體設(shè)計計算 設(shè)計采用錨索鉆孔直徑 dh= m單根鋼絞線直徑 d= m； 注漿材料用 M35 水泥砂漿，錨索張拉鋼材與水泥砂漿的極限黏結(jié)應(yīng)力 τu=3400 kPa(查表 M35 水泥砂漿與 螺紋 鋼筋、鋼絞線之間粘結(jié)強度設(shè)計值 τu=3400)；錨索錨固段置于弱風(fēng)化的較硬巖中，錨孔壁對砂漿的極限剪切應(yīng)力 τ=760 KPa(查表得：巖石屬于較硬巖，在 550～ 900KPa 間取值 )。+20176。） tan9176。 設(shè)計錨固力 ? ? ? ?t FP= s i n t a n c o s? ? ? ? ? ?? ? ? =[（ 10176。 本設(shè)計中 該斷面處仍 取 β =20176。 錨索 設(shè)置位置及 設(shè)計傾角的確定 錨索設(shè)計中自由段伸入滑 動面長度不應(yīng)小于 1m，本 工程滿足。 (3) 驗算是否滿足最小配箍率： 箍筋最小配筋率： , m i n 1 . 2 70 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 0 2 %300tsv yvff? ? ? ? 箍筋的配筋率： , m in2 %400 75SVsv svAbs???? ? ? ??滿足要求 . 所以 ,豎向格構(gòu)梁 箍筋選用 10(HRB335 鋼筋 )雙肢箍，間距 75mm。 故需要 計算 配置箍筋。 所以截面滿足要求 。 622101 . 3 5 1 . 3 5 2 9 2 . 2 7 1 0 0 . 3 6 7 41 1 . 9 4 0 0 4 7 5s c Mf b h? ? ??? ? ??? 1 1 2 1 1 2 0 . 3 6 7 4 0 . 4 8 5 1s??? ? ? ? ? ? ? ?201 0 . 4 8 5 1 4 0 0 4 7 5 1 1 . 9 3 6 5 6 . 1300csyb h fA m mf?? ? ? ?? ? ? 查表：選用 6 28 (HRB335 鋼筋 )， AS=3695mm2。 VAR==。 跨中彎矩： M1= 221 1 9 4 . 8 5 49 7 . 4 3 2 9 2 . 2 788A qlM M k N m?? ? ? ? ? ?。懸臂為 1 米。 本工程中，由錨索布置可以看出在豎直方向上把格構(gòu)簡化為 5 跨連續(xù)梁可能會存在較大誤差，在此，對豎直方向格構(gòu)梁用靜力法計算其內(nèi)力以校正誤差。 ③ 驗算是否滿足最小配箍率： 箍筋最小配筋率： , m i n 1 . 2 70 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 0 2 %300tsv yvff? ? ? ? 箍筋的配筋率： , m in2 7 8 .5 0 .5 6 1 %4 0 0 7 0SVsv svAbs? ??? ? ? ?? 所以滿足要求。 00 2 . 1 9 40 . 7 5 5 9 8 0 0 0 . 7 1 . 2 7 4 0 0 4 7 51 . 2 5 1 . 2 5 3 0 0 4 7 5S V tyvbA V f hS f h ??? ? ? ? ???? 設(shè)置雙肢箍筋，箍筋間距為： 1 2 m m?? ? ?。 ② 最大截面剪力配筋計算： V=＞ =1270= 故需要計算配置箍筋。 所以截面 不 滿足要求。 (2) 格構(gòu)斜截面設(shè)計 ① 驗算截面限制條件： Vmax= VBL = kN V =γ0γG Vmax==。 201 0 . 3 7 5 4 0 0 4 6 0 1 1 . 9300 = 2 7 3 7csyb h fA m mf?? ????? 。 所以采用 單 筋截面配筋622101 . 3 5 1 . 3 6 2 2 5 . 5 1 0 0 . 3 0 4 51 1 . 9 4 0 0 4 6 0scMf b h? ? ??? ? ???。 格構(gòu)梁剪力圖 格構(gòu)配筋計算 (1) 格構(gòu)正截面配筋設(shè)計 用 第一、第五跨跨中最大 彎矩 Mmax= 作為格構(gòu)梁的最大彎矩進行配筋 。支座最 大彎矩為 MB = ME=.，格構(gòu)梁彎矩圖見圖 。 A點按懸臂梁計算其彎矩。 因為縱橫格構(gòu)梁間距相等，現(xiàn)只算一邊。 內(nèi)力計算 (1) 利用節(jié)點荷載分配原則對每孔錨索的錨固力進行水平和豎直的分解： Fi 為每孔錨索的錨固力，即 Fi=Pt1=。 驗算地基承載力 現(xiàn)澆混凝土格構(gòu)作用的支護段（ ）的壓力由該支護段上錨索的錨固力產(chǎn)生： P=（ +） = KPa 錨索支護段的巖石屬于較破碎強風(fēng)化較硬巖，巖石 frk取為 30 KPa，查規(guī)范折減系數(shù)r? =～ ,取為 。 因為本工程格構(gòu)縱橫梁間距相等，故有 xy? ? ???= 1m? x， y 方向特征長度 1 1 1 7 . 1 40 . 1 4xyS x S y m??? ? ? ? ?。 格構(gòu)梁彈性模量 GPa? ,地基基床系數(shù) k=400000N/m179。初步 設(shè)計 格構(gòu)截面為 500400mm、采用 C25 號 混凝土 fc=、 HRB335 級螺紋鋼 fy= fy’=300N/mm2。 確定尺寸和計算特征值 把格構(gòu)梁看做柱下交叉條形基礎(chǔ)來處理。并且每隔 10～ 25m寬度設(shè)置伸縮縫，縫寬 2～ 3cm，填塞瀝青 麻筋或瀝青木板。 現(xiàn)澆鋼筋混凝土格構(gòu)護坡的坡面應(yīng)平整，坡度一般不大于 70176。格構(gòu)縱向鋼筋應(yīng)采用 ,14 以上直徑的 HRB335 級螺紋鋼筋，箍筋應(yīng)采用 ,6 以上直徑的鋼筋。鋼筋混凝土格構(gòu)斷面設(shè)計應(yīng)采用簡支梁法進行彎矩計算，并采用類比法校核。本工程荷載比較大，故選取現(xiàn)澆鋼筋混凝土格構(gòu)。 現(xiàn)澆鋼筋混凝土格構(gòu)設(shè)計計算 格構(gòu) 形式的 確定 根據(jù)格構(gòu)采用的材料不同，格構(gòu)可分為漿砌塊石格構(gòu)、現(xiàn)澆鋼筋混凝土格構(gòu)和預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土格構(gòu)。 配筋率：0sAbh?? ，配筋率應(yīng)滿足要求。 驗算雙筋的可能性 如果 2m a x 1 0 (1 0 .5 )cM f b h? ? ???，按單筋截面進行設(shè)計；否則按雙筋截面進行設(shè)計。下面簡要介紹配筋 計算 。 按上述計算求得格構(gòu)梁的荷載后，便可計算格構(gòu)梁的內(nèi)力，并按受彎構(gòu)件考慮來驗算格構(gòu)梁的強度和進行配筋計算。 格構(gòu)梁 設(shè)計步驟 根據(jù)計算求得的錨固荷載和邊坡實際情況，確定錨索分布及不同高度的錨索設(shè)計錨固力，然后計算格構(gòu)的內(nèi)力。另外格構(gòu)錨固結(jié)構(gòu)可以與綠化防護措施相結(jié)合 ,比如在格構(gòu)框架內(nèi)植草 ,在穩(wěn)固邊坡的同時 ,還起到綠化邊坡環(huán)境的作用 。則錨索的布圖 如圖 。 (（ 1） 按水泥砂漿與錨索張拉鋼材黏結(jié)強度錨固段長度 lsa 21stsauFPl nd???? = （ 2） 按錨固體與孔壁的抗剪強度確定錨固段長度 la 21stahFPl d???? =。 錨 固體設(shè)計計算 設(shè)計采用錨索鉆孔直徑 dh= m，單根鋼絞線直徑 d= m；注漿材料用 M35 水泥砂漿，錨索張拉鋼材與水泥砂漿的極限黏結(jié)應(yīng)力 τu=3400 kPa(查表 M35 水泥砂漿與 螺紋 鋼筋、鋼絞線之間粘結(jié)強度設(shè)計值 τu=3400)；錨索錨固段置于弱風(fēng)化的較硬巖中，錨孔壁對砂漿的極限剪切應(yīng)力 τ=760 KPa(查表得：巖石屬于較硬巖，在 550～ 900KPa 間取值 )。+20176。） tan9176。 設(shè)計錨固力 ? ? ? ?t FP= s i n t a n c o s? ? ? ? ? ?? ? ? =[（ 10176。 本設(shè)計中取 β =20176。 規(guī)范規(guī)定錨索設(shè)計下傾角為 15176。 最優(yōu)錨固角一般通過技術(shù)經(jīng)濟綜合分析，按單位長度錨索提供抗滑增量最大時的錨索下傾角為最優(yōu)錨固角。 錨 索設(shè)置位置及設(shè)計傾角 的確定 錨索設(shè)計中自由段伸入滑動面長度不應(yīng)小于 1m，本工程 一般取為 ， 滿足 要求 。所以預(yù)應(yīng)力錨固技 術(shù) 是最為高效和經(jīng)濟的加固技術(shù)，因此受到工程界的高度重視并得到迅速的發(fā)展。 預(yù)應(yīng)力錨固技術(shù)在近代巖土工程中得到了廣泛應(yīng)用，特別是在滑坡加固工程中有顯著優(yōu)越性 。 總結(jié)： 由表 和 表 計算出的 YK231+120 和 YK231+309 斷面的剩余下滑力可知 ， YK231+120 斷面的剩余下滑力較大（ ）， YK231+309 剩余下滑力 為（ KN/m ）因此，選取該斷面的剩余下滑力作為支護計算時的最大下滑力。 YK231+309 斷面分析數(shù)據(jù) 把 YK231+309 斷面分 4 個潛在滑動面如圖 圖 YK231+309 斷面 第一潛在滑裂面示意 圖 第一潛在滑動面分析數(shù)據(jù) 表 小結(jié) ： 由計算結(jié)果知道，第一潛在滑動面的下滑力為 — 該滑動面處 穩(wěn)定狀態(tài)，可以進行簡單的噴護掛網(wǎng)植草治理 圖 YK231+309 斷面 第二潛在滑裂面示意 圖 第二潛在滑動面分析數(shù)據(jù) 表 小結(jié)： 由計算結(jié)果知道，第一潛在滑動面的下滑力為 — 該滑動面處穩(wěn)定狀態(tài)，可以進行簡單的噴護掛網(wǎng)植草治理 圖 YK231+309 斷面 第三潛在滑裂面示意 圖 第 三 潛在 滑動面分析數(shù)據(jù) 表 小結(jié) ： 由計算結(jié)果知道，第三潛在滑動面的下滑力為 ，該滑動面處于潛在滑動狀態(tài)，需要用錨索或抗滑樁等方法進行支護處理。 由公式： 1c o s ta nsin ( )i i i i ii i i i issW c LP W PKK??? ?? ? ? ? ?計算出滑坡各斷面的剩余下滑力，計算結(jié)果如 表 。 YK231+309 斷面的下滑力計算 安全系數(shù) sF 取 ，因為滑動面為直線，所以傳遞系數(shù) Ψi=1，結(jié)構(gòu)面抗剪強度指標(biāo)： c為 10kPa， υ 為 9176。 圖 YK231+120 斷面 第三 潛在滑 動 面示意 圖 第 三潛在滑動面分析數(shù)據(jù) 表 小結(jié) ： 由計算結(jié)果知道，第三潛在滑動面的下滑力為 ，該滑動面處于潛在滑動狀態(tài)，需要 用錨索或抗滑樁等方法進行 支護處理。 最大下滑力 YK231+120 各滑動 面 示意圖及 分析數(shù)據(jù) 圖 YK231+120 斷面 第一潛在滑 動 面示意 圖 第一潛在滑動面分析數(shù)據(jù) 表 小結(jié) ： 由計算結(jié)果知道， 第一潛在滑動面的下滑力為 — ，該滑動面處于穩(wěn)定狀態(tài)，可以進行簡單的噴護掛網(wǎng)植草治理。 各潛在滑動面層分塊依據(jù)： 土塊分得越多，計算的結(jié)果越精確，劃分土塊 盡量接近規(guī)則形狀 便于計算。 將各作用力投影到底滑面上，其平衡方程如下 ： ( c o s sin ) ta n( sin c o s ) [ ]i i i i i i ii i i i i i issc L W U iL QP W Q PKK ? ? ??? ??? ? ? ? ? ? 其中： i 1 1 1c o s ( ) t a n s i n ( ) /i i i i si K? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ? 圖 Pi——第 i 塊滑體剩余下滑力； Pi1——第 i1 塊滑體剩余下滑力； iW ——第 i 塊滑體的自重； iQ ——土條的水平作用力，這里取 0； iU ——第 i 塊孔隙應(yīng)力，這里取 0； Ni——第 i 塊滑床反力； i? ——第 i 塊滑體滑面的傾角； ic 、 i? ——第 i 塊滑體 滑面的 抗剪強度指標(biāo)； sF ——邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)； iL ——第 i 塊滑體的滑面長度； 1i?? ——傳遞系數(shù) 。即是說，假定每一分界上推力的方向平行于上一土條的底滑面 。 滑坡推力計算方法 傳遞系數(shù)法又稱不平衡推力法，該方法是我國鐵路與工民建等部門在進行邊坡穩(wěn)定驗算中經(jīng)常