【正文】 （三） 用橫向加勁肋、縱向加勁肋和短加勁肋加強的腹板 　　同時用橫向加勁肋和在受壓區(qū)的縱向加勁肋與短加勁肋加強的腹板（），其局部穩(wěn)定性應(yīng)按下列方法計算：　?。保軌阂砭壟c縱向加勁肋之間區(qū)格，按公式（）計算，但以α1（）代替α。（五） 受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)的近似計算 　　按公式（）至公式（），當(dāng)按公式（）和公式（），取φｂ＝。 　　　鋼梁頂面不得涂刷油漆，在灌澆（或安裝）混凝土翼板以前應(yīng)清除鐵銹、焊渣、冰層、積雪、泥土和其它雜物。每個彎起鋼筋從彎起點算起的總長度不宜小于25d（Ⅰ級鋼筋另加彎鉤），其中水平段長度不宜小于10d。 　　　槽鋼連接件的翼緣肢尖方向應(yīng)與混凝土翼板對鋼梁的水平剪應(yīng)力方向一致，其與鋼梁上翼緣的連接焊縫應(yīng)按第七章的有關(guān)規(guī)定計算。當(dāng)此兩點間有較大的集中荷載作用時，則應(yīng)將連接件數(shù)量按各段剪力圖面積之比進行分配，再各自均勻布置。第二節(jié) 截面和連接件的計算 　　　組合梁的抗彎強度應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　　一、塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)（），即Af≤behc1fccm時：　　　組合梁截面上的全部剪力，假定僅由鋼梁腹板承受，應(yīng)按公式（）進行計算。 　　　混凝土翼板的有效寬度be（）應(yīng)按下式計算：　　　按本章規(guī)定考慮全截面塑性發(fā)展進行組合梁的強度計算時。 　　　圓鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分，）、圓鋼與圓鋼（）之間的焊縫，其抗剪強度應(yīng)按下式計算：　　　圓鋼與圓鋼、圓鋼與平板（鋼板或型鋼的平板部分）間的焊縫有效厚度，（當(dāng)焊接兩圓鋼的直徑不同時，取平均直徑）或3mm，焊縫計算長度不應(yīng)小于20mm。單圓鋼拉桿連接于節(jié)點板一側(cè)時，桿件和連接可按軸心受拉構(gòu)件計算強度，但強度設(shè)計值應(yīng)降低15％。 　　　輕型鋼結(jié)構(gòu)的強度設(shè)計值，、：　　　一；　　　二、平面桁架式檁條和三鉸拱斜梁，；　　　三、?！　、诒緱l中的Ｘ型和Ｋ型節(jié)點系指支管軸線與主管軸線在同一平面內(nèi)。 　　　支管與主管的連接焊縫可視為全周角焊縫按公式（）進行計算，但取βf＝1。鋼管構(gòu)件的主要受力部位應(yīng)避免開孔，如必須開孔時，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)难a強措施?！　　∪?、支管與主管的連接節(jié)點處，應(yīng)盡可能避免偏心。 第十章 鋼管結(jié)構(gòu) 　　　本章規(guī)定適用于不直接承受動力荷載、在節(jié)點處直接焊接的圓管結(jié)構(gòu)。 　　　用作減少構(gòu)件彎矩作用平面外計算長度的側(cè)向支撐。φx、。第二節(jié) 構(gòu)件的計算 　　　彎矩Ｍx（對工字形截面ｘ軸為強軸）作用在一個主平面內(nèi)的受彎構(gòu)件，其彎曲強度應(yīng)符合下式要求：Ｍx≤Ｗpnxf （）式中Ｗpnx——對x軸的凈截面塑性抵抗矩?！　　〔捎盟苄栽O(shè)計的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)采用荷載的設(shè)計值，考慮構(gòu)件截面內(nèi)塑性的發(fā)展及由此引起的內(nèi)力重分配，用簡單塑性理論進行內(nèi)力分析。 　　　受侵蝕介質(zhì)作用的結(jié)構(gòu)以及在使用期間不能重新油漆的結(jié)構(gòu)部位應(yīng)采取特殊的防銹措施。閉口截面構(gòu)件應(yīng)沿全長和端部焊接封閉。第六節(jié)　制作、運輸和安裝 　　　結(jié)構(gòu)運送單元的劃分，除應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)受力條件外，尚應(yīng)注意經(jīng)濟合理、便于運輸和易于拼裝?！　　≈丶壒ぷ髦频踯嚵旱氖芾砭壈澹ɑ虻踯囪旒艿氖芾覘U）邊緣，宜采用自動精密氣割，當(dāng)用手工氣割或剪切機切割時，應(yīng)沿全長刨邊。吊車梁端部與柱的連接構(gòu)造應(yīng)設(shè)法減少由于吊車梁彎曲變形而在連接處產(chǎn)生的附加應(yīng)力。中間橫向加勁肋與腹板的連接焊縫，施焊時不宜在加勁肋下端起落弧。吊車梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高強度螺栓。 　　　焊接吊車桁架應(yīng)符合下列要求：　　　一、在桁架節(jié)點處，腹桿與弦桿之間的間隙ａ不宜小于50mm，節(jié)點板的兩側(cè)邊宜作成半徑ｒ不小于60mm的圓??；節(jié)點板邊緣與腹桿軸線的夾角θ不應(yīng)小于30176?！　　≈_錨栓埋置在基礎(chǔ)中的深度，應(yīng)使錨栓的內(nèi)力通過其和混凝土之間的粘結(jié)力傳遞。當(dāng)翼緣板不沿梁通長設(shè)置時，理論截斷點處外伸長度內(nèi)的鉚釘（或摩擦型高強度螺栓）數(shù)目，應(yīng)按該板1/2凈截面面積的承載力進行計算。 （Ⅲ） 梁 　　　焊接梁的翼緣一般用一層鋼板作成，當(dāng)采用兩層鋼板時，～。 　　　節(jié)點板厚度一般根據(jù)所連接桿件內(nèi)力的大小確定，但不得小于6mm。當(dāng)桁架弦桿的截面變化時，如軸線變動不超過較大弦桿截面高度的5％，可不考慮其影響。 　　　當(dāng)實腹式柱的腹板計算高度ho與厚度tw之比大于80時，應(yīng)采用橫向加勁肋加強，其間距不得大于3ho。 　　　當(dāng)型鋼構(gòu)件的拼接采用高強度螺栓連接時，其拼接件宜采用鋼板。 　　　c級螺栓宜用于沿其桿軸方向受拉的連接，在下列情況下可用于受剪連接：　　　一、承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的次要連接。 　　　在高強度螺栓連接范圍內(nèi)，構(gòu)件接觸面的處理方法應(yīng)在施工圖中說明。 第三節(jié)　螺栓連接和鉚釘連接 　　　每一桿件在節(jié)點上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓（或鉚釘）數(shù)不宜少于兩個。 　　　當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時，每條側(cè)面角焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于16t（當(dāng)t＞12mm）或200mm（當(dāng)t≤12mm），t為較薄焊件的厚度。 　　　在直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)中，角焊縫表面應(yīng)做成直線形或凹形。當(dāng)焊件的厚度相差較大，且等焊腳尺寸不能符合本條第一、二項要求時，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第二項的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第一項的要求。的斜角角焊縫，不宜用作受力焊縫（鋼管結(jié)構(gòu)除外）?！　　〗呛缚p兩焊腳邊的夾角ａ一般為90176。　　　注：鋼板的拼接：當(dāng)采用對接焊縫時，縱橫兩方向的對接焊縫，可采用十字形交叉或丁形交叉；當(dāng)為Ｔ形交叉時，交叉點的間距不得小于200mm。當(dāng)不對稱布置時，上述柱間支撐的中點（兩道柱間支撐時為兩支撐距離的中點）％。 　　　單層房屋和露天結(jié)構(gòu)的溫度區(qū)段長度（伸縮縫的間距），可不計算溫度應(yīng)力。 　　　焊接結(jié)構(gòu)是否需要采用焊前預(yù)熱或焊后熱處理等特殊措施，應(yīng)根據(jù)材質(zhì)、焊件厚度、焊接工藝、施焊時氣溫等綜合因素來確定。 第八章 構(gòu)造要求 第一節(jié) 一般規(guī)定 　　　鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造應(yīng)便于制作、安裝、維護并使結(jié)構(gòu)受力簡單明確，減少應(yīng)力集中?！　　　、诋?dāng)腹板與翼緣的連接焊縫采用焊透的對接焊縫時，其強度可不計算。　　　四、當(dāng)鉚釘連接的鉚合總厚度超過鉚釘直徑的5倍時，總厚度每超過2mm，鉚釘數(shù)目應(yīng)按計算增加1％（至少應(yīng)增加一個鉚釘），但鉚合總厚度不得超過鉚釘直徑的7倍?！　　∷摹⑼瑫r承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型高強度螺栓，應(yīng)符合下列公式的要求：　　五、在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力的連接中?！　　〕袎盒透邚姸嚷菟☉?yīng)按下列規(guī)定計算：　　　一、承壓型高強度螺栓的預(yù)拉力p和連接處構(gòu)件接觸面的處理方法應(yīng)與摩擦型高強度螺栓相同。在垂直于焊縫長度方向的壓力作用下?！　　ψ兎☉?yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅隨機變化）疲勞，若能預(yù)測結(jié)構(gòu)在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應(yīng)力幅水平以及頻次分布總和所構(gòu)成的設(shè)計應(yīng)力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進行計算：第七章 連接計算 第一節(jié) 焊縫連接 　　　對接焊縫應(yīng)按下列規(guī)定計算：　　一、在對接接頭和Ｔ形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫，其強度應(yīng)按下式計算：N　　二、在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，其正應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)分別進行計算?！　　”菊乱?guī)定不適用于特殊條件（如構(gòu)件表面溫度大于150℃，處于海水腐蝕環(huán)境，焊后經(jīng)熱處理消除殘余應(yīng)力以及低周－高應(yīng)變疲勞條件等）下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞計算?！　　≡诠ぷ中谓孛娴氖軌簶?gòu)件中，腹板計算高度ho與其厚度tw之比，應(yīng)符合下列要求：　　一、軸心受壓構(gòu)件：　　式中λ——構(gòu)件兩方向長細比的較大值：當(dāng)λ＜30時，取λ＝30；當(dāng)λ＞100時，　　取λ＝100?！　、茉谠O(shè)有夾鉗吊車或剛性料耙吊車的廠房中，支撐（表中第２項除外）的長細比不宜超過300。 　　　。 　　　當(dāng)計算框架的格構(gòu)式柱和桁架式橫梁的線剛度時，應(yīng)考慮柱或橫梁截面高度變化和綴件（或腹桿）變形的影響。對無側(cè)移框架，；對有側(cè)移框架。 　　　確定桁架交叉腹桿的長細比時，在桁架平面內(nèi)的計算長度應(yīng)取節(jié)點中心到交叉點間的距離；在桁架平面外的計算長度應(yīng)按下列規(guī)定采用：　　一、壓桿　　　　當(dāng)相交的另一桿受拉，　　二、拉桿l　　注：①ｌ為節(jié)點中心間距離（交叉點不作為節(jié)點考慮）?！　∽ⅲ孩伲鞛闃?gòu)件的幾何長度（節(jié)點中心間距離）；l1為桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，長細比應(yīng)取換算長細比。 　　　彎矩繞虛軸（x軸）作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算： 　　式中Wlx＝Ix/Yo，Ix為x軸的毛截面慣性矩，Yo為由ｘ軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；φx、NEx由換算長細比確定?！　《澗刈饔闷矫嫱獾姆€(wěn)定性：　　式中φy——彎矩作用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，對工字形和Ｔ形截面可按附錄一第（五）項確定，對箱形截面可取φb＝；Mx——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩；βtx——等效彎矩系數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用：　?。保趶澗刈饔闷矫嫱庥兄С械臉?gòu)件，應(yīng)根據(jù)兩相鄰支承點間構(gòu)件段內(nèi)的荷載和內(nèi)力情況確定：　?。ǎ保┧紤]構(gòu)件段無橫向荷載作用時：βtx＝+，M1和M2是在彎矩作用平面內(nèi)的端彎矩，使構(gòu)件段產(chǎn)生同向曲率時取同號，產(chǎn)生反向曲率時取異號，M1≥M2；　?。ǎ玻┧紤]構(gòu)件段內(nèi)有端彎矩和橫向荷載同時作用時；使構(gòu)件段產(chǎn)生同向曲率時，βtx＝；使構(gòu)件段產(chǎn)生反向曲率時，βtx＝；　?。ǎ常┧紤]構(gòu)件段內(nèi)無端彎矩但有橫向荷載作用時：βtx＝。 　　　用作減小軸心受壓構(gòu)件自由長度的支撐，其軸心力應(yīng)根據(jù)被支承構(gòu)件的剪力v（作為側(cè)向力）確定。　　　對格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件：當(dāng)綴件為綴條時，其分肢的長細比λ1不應(yīng)大于構(gòu)件兩方向長細比（對虛軸取換算長細比），當(dāng)綴件為綴板時，λ1不應(yīng)大于40，（當(dāng)λmax＜50時，取λmax＝50）?！　∪?、綴件為綴條的三肢組合構(gòu)件（）　　式中A1——構(gòu)件截面中各斜綴條毛截面面積之和；　　注：①綴板的線剛度應(yīng)符合第８．４．１條的規(guī)定。 　　　實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：　　式中φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。 　　　梁受壓翼緣自由外伸寬度ｂ與其厚度ｔ之比，應(yīng)符合下式要求：箱形截面梁受壓翼緣板在