【正文】 反應爐負荷過小時，為了反應爐正常的燃燒，可以適當調節(jié) TIC10604 的開度，給 F101 以一定的調節(jié)余量，以便于反應入口溫度的靈活調節(jié)。操作的最佳溫度是滿足產品 質量的最低溫度。提高溫度對于加氫精制在熱力學平衡以內應該是有利的，會促進加氫反應，提高精制深度。因此，要根據具體操作條件選擇適宜的氫油比。因此，提高柴油加氫 裝置 氫油比可以提高氫分壓，有利于傳質和化學反應的進行，另外大量的氫氣還可以把反應過程中放出的熱量從反應器內帶走，有利于床層溫度平衡，降低催化劑床層溫升，改善床層溫度分布。具體計算公式如下： 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 25頁 共 74 頁 ）原料油體積量（ ）循環(huán)氫純度（）混合循環(huán)氫量（氫油比 hmhNm / %/ 33 ?? 注：氣體量為標準狀態(tài)體積，原料油量為 20176。 反應氫油比 進入反應器的循環(huán)氫量和補充新氫量之和與加氫原料油量之體積比，稱為氣油比。 2. 如果反應器壓差上升過快，應適當降低進料量和優(yōu)化原料，并調整反應溫度。 催化劑的活性高時，可采用較大 空速。提高空速，加大了裝置的處理能力，但加氫反 應深度下降，對脫氮、脫硫均有影響，特別是對脫氮率影響很大，可導致產品質量下降。 表 46 MDEA 主要 理化 性質 分子式 CH3N(CH2CH2OH)2 分子量 性狀 無色或微黃色油狀液體 密度（ 20℃，㎏ /m3） 粘度（ 20℃， cp） 101 沸點（℃） 247 水溶液濃度 (wt%) 30 冰點（℃） 21 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 23頁 共 74 頁 緩蝕劑擬選用 SF121D,其 主要理化性質見下表： 表 47 緩蝕劑主要 理化 性質 性狀 淡黃色至黃褐色液體 密度（ 20℃ ,g/cm3） ～ pH 值 ≥ 運動粘度（ 40℃ ,mm2/s） ≤ 10 凝固點（℃） ≤ 30 或根據要求 溶解性 易溶于水 稀釋濃度 5～ 10% 阻垢劑擬選用 GX03D(1 型 ),其主要理化性質見下表： 表 48 阻垢 劑主要 理化 性質 性狀 淺棕色至棕紅色液體 密度（ 20℃ ,g/cm3） ～ 運動粘度（ 40℃ ,mm2/s） ≤ 50 凝固點（℃） ≤ 30 或根據要求 閃點（℃） ≥ 30 溶解性 能與柴油等烴類溶劑互溶 /化學劑消耗 表 49 催化劑 /化學劑消耗 表 51 精制 柴油 產品主要性質 項目 初期 末期 密度（ 20℃） g/cm179。盡管 DMDS 的價格較貴，但其具有沸點較高、穩(wěn)定、易于運輸和管理等優(yōu)點，硫 化效果也好。 （ 4）新氫純度大于 95v%， CH4含量小于 5v%， CO 和 CO2含量小于 30μL/L 。新氫中的 CO、 CO2等會在催化劑活性中心上競爭吸附，發(fā)生反應并放出大量熱量，會影響催化劑活性。 原料油的餾程、殘?zhí)?、氮含量、硫含量等會直接影響催化劑的反應性能和壽命。通常，原料油餾程越重，雜質越高，硫、氮等雜質增加，殘?zhí)亢兔芏鹊仍龃螅呋瘎┑慕Y焦越 快 ，運行周期變短 。 烯烴含量的高低對加氫脫硫和加氫脫氮影響較小。 當系統(tǒng)中 H2S 濃度過高時會對設備造成腐蝕。 下 表列出了自重整裝置來的補充氫組成。 主要經濟指標 表 33 主要經濟指標 序號 指 標 名 稱 單位 數量 備注 一 主要產品和副產品 1 加氫柴油 萬噸 /年 2 粗石腦油 萬噸 /年 3 干 氣 萬噸 /年 4 H2S+NH3 萬噸 /年 二 主要原料和輔助原料 1 直餾 柴 油 萬噸 /年 2 焦化柴油 萬噸 /年 3 催化柴油 萬噸 /年 4 重整氫 萬 噸 /年 5 緩蝕劑 噸 /年 26 6 硫化劑 噸 /年 46 一次用完 三 燃料氣 t/h 熱值 41868 kJ/kg 四 動力和公用物料消耗 1 新鮮水 t/h 100 間斷 、 MAX 2 循環(huán)冷卻水 t/h 400 3 除氧水 t/h 10 4 凝結水 t/h 2 5 電 6000V kW 4780 不含間斷用量 380/220V kW 720 6 t/h 27 不含間斷用量 7 t/h 18 8 氮氣 Nm3/h 50/60000 正常 /MAX 9 凈化風 Nm3/h 250 不含間斷用量 10 非凈化風 Nm3/h 3000 間斷 、 MAX 五 三廢（廢氣、廢液、廢渣）排放量 1 廢水 含硫污水 含油污水 t/h t/h 15 25 2 廢氣 m3/h 7500 加熱爐煙氣 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 18頁 共 74 頁 序號 指 標 名 稱 單位 數量 備注 3 廢渣 廢主催化劑 廢保護劑 廢瓷球 t t t 168 10 52 六年 排放一次 三年排放一次 三年 排放一次 六 占地面積 M2 13027 主要工藝指標 (由 LPEC 提供 )CX 表 34 加氫 反應 條件 項 目 初期 末期 保護劑和催化劑 FZC102B/FZC103/FHUDS 主催化劑體積空速， h1 保護劑體積空速， h1 34 反應器入口氫油體積比 350 反應器入口總壓， MPa 8 化學氫耗， Wt% 反應溫度，℃ 310 350 反應器入口溫度，℃ 310 350 床層 1 2 1 2 床層入口溫度，℃ 310 332 350 370 床層出口溫度，℃ 332 352 370 390 床層溫升，℃ 22 20 20 20 總溫升，℃ 42 40 平均反應溫度，℃ 334 372 新氫壓縮機 入口溫度，℃ 34 34 入口壓力， Mpa(G) 出口壓力， Mpa(G) 額定流量， m3n/h 26600 循環(huán)氫壓縮機 入口溫度，℃ 61 61 入口壓力， Mpa(G) 出口壓力， Mpa(G) 額定流量， m3n/h 153000 熱高壓 分離器 溫度，℃ 210 壓力， Mpa(G) 冷高壓分離器 溫度，℃ 50 壓力， Mpa(G) 熱低壓分離器 溫度，℃ 210 壓力， Mpa(G) 冷低壓分離器 溫度，℃ 50 壓力， Mpa(G) 循環(huán)氫脫硫塔 塔頂壓力， Mpa(G) 塔頂溫度，℃ 60 60 塔底溫度，℃ 57 57 脫硫化氫汽提塔 塔頂壓力， Mpa(G) 塔頂溫度，℃ 204 202 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 19頁 共 74 頁 塔底溫度，℃ 204 202 產品 分餾塔 塔頂壓力， Mpa(G) 塔頂溫度，℃ 159 158 塔底溫度，℃ 307 309 干氣脫硫塔 塔頂壓力， Mpa(G) 塔頂溫度，℃ 55 55 塔底溫度，℃ 63 64 反應進料加熱爐 入口溫度，℃ 296 340 出口溫度，℃ 310 350 設計負荷， KW 9300 分餾塔底重沸爐 入口溫度，℃ 307 309 出口溫度，℃ 334 337 設計負荷， KW 18760 公用工程指標 缺 料性質 主要原料性質 本裝置的原料來源于常減壓常二線、常三線和減一線、焦化裝置的柴油和催化裝置的柴油， 其中直餾柴油 萬噸 /年，焦化柴油 萬噸 /年，催化柴油 萬噸 /年。 3）提高能量回收率。加強設備及管道保溫，從而減少散熱損失。 工藝原則流程圖（附后） 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 15頁 共 74 頁 裝置設計物料平衡 表 31 初期物料 平衡 序號 物料名稱 收率 數量 wt% kg/h t/d 104t/a 一、 入方 1 直餾柴油 230886 2 焦化汽油 21743 3 焦化柴油 33086 4 氫氣 4164 5 除鹽水 7023 6 汽提蒸汽 4300 7 貧胺液 69700 8 渣油裝置來含硫干氣 2618 9 渣油裝置來不穩(wěn)定石腦油 790 合計 374310 二、 出方 1 柴油 262286 2 石腦油 22903 3 脫硫后干氣 5783 4 含硫污水 11542 5 富胺液 71796 合計 374310 表 32 末期物料平衡 序號 物料名稱 收率 數量 wt% kg/h t/d 104t/a 一、 入方 1 直餾柴油 230886 2 焦化汽油 21743 3 焦化柴 油 33086 4 氫氣 4028 5 除鹽水 7017 6 汽提蒸汽 4300 7 貧胺液 69700 8 渣油裝置來含硫干氣 3488 9 渣油裝置來不穩(wěn)定石腦油 1466 合計 375714 二、 出方 1 柴油 261629 2 石腦油 23799 3 脫硫后干氣 6894 240 萬噸 /年 柴油加氫裝置 操作指導書 第 16頁 共 74 頁 4 含硫污水 11522 5 富胺液 71870 合計 375714 注：按年運轉時數 8400h計算。自貧溶劑緩沖罐 (V111)來 的 貧 胺 液，經干氣脫硫塔貧溶劑泵 (P206A/S)升壓后進入塔 (T203)頂部。 產品分餾塔 (T202)頂油氣經分餾塔頂 氣 /熱水換熱器 (E207)和產品 分餾塔頂空冷器 (A202)冷凝冷卻后，進入產品分餾塔頂回流罐 (V202)進行油水分離 。塔頂油氣經脫硫化氫汽提塔頂空冷器 (A201)、脫硫化氫汽提塔頂后冷器 (E204)冷凝冷卻后，進入脫硫化氫汽提塔頂回流罐 (V201)進行氣、油、水三相分離。 V103 與 V105 底部排出的含硫污水進入含硫污水罐 (V305)閃蒸后與來自 脫硫化氫汽提塔 頂回流罐 (V201)排出的 含硫污水混合出裝置 。 熱高壓分離器 (V102)底部出來的熱高分油在液位控制下經過液力透平回收能量后進入熱低壓分離器 (V104)閃蒸 。自冷高壓分離器 (V103)頂部出來的循環(huán)氫（冷高分氣）經循環(huán)氫脫硫塔入口分液罐 (V106)分液后，進入循環(huán)氫脫硫塔 (T101)底部。 自反應器 R101 來的反應流出物，經反應流出物 /混合進料換熱器 (E101A/B/C)與混合進料換熱后進入熱高壓分離器 (V102)閃蒸 。從原料油緩沖罐出來的原料油經加氫進料泵（ P101A/S）升壓，經過原料油 /精制柴油換熱器 (E103)與精制柴油換熱后，在流量控制下，與混合氫混合作為混合進料。設置原料油 自動反沖洗過濾器，防止原料油中固體雜質帶入反應器