【導(dǎo)讀】本階段設(shè)計(jì)既是上一階段設(shè)計(jì)的延續(xù)，也是對其進(jìn)行具體施工的技術(shù)指導(dǎo)以及資金上的全面的計(jì)算。因此，本階段設(shè)計(jì)重在宏觀把握其施工過程，具體去安排和布置，還要進(jìn)行工程的質(zhì)量、進(jìn)度等的控制。對于概預(yù)算，重在對幾部分費(fèi)用的計(jì)算，根據(jù)查找定額，綜合分析，對工程作出最合適的概算?？梢哉f是對四年所學(xué)課程的一個(gè)很好的總結(jié)，也是對今后的工作的一次很好的實(shí)習(xí)鍛煉。本設(shè)計(jì)本著科學(xué)、謹(jǐn)慎、認(rèn)真、務(wù)實(shí)的原則，依據(jù)與本設(shè)計(jì)相關(guān)的各項(xiàng)工程規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)過程中基本做到了符合工程實(shí)際，能夠指導(dǎo)實(shí)際工作，力求做到在技術(shù)適用，施工安全，經(jīng)濟(jì)合理。通過完成本次設(shè)計(jì)，更加深了自己的專業(yè)意識(shí)，靈活運(yùn)用所學(xué)理論知識(shí)，培養(yǎng)理論聯(lián)系實(shí)際的能力，為今后參加工作打下良好基礎(chǔ)。青蘭高速長治段-臨汾段高速公路設(shè)計(jì)。2）嚴(yán)格遵守國家和合同規(guī)定的工程竣工及交付使用期限。

　　

【正文】 壞區(qū)。我們在這項(xiàng)研究中估算水泥砂剪切斷裂能量約150 N/m。水泥砂的剪切斷裂能量細(xì)節(jié)問題正在被討論參照（25）。lc=A似乎是最合理的假設(shè)，其中對于二維問題和lc=3V，A為面積元素。其中V是體積元素是三維問題。然而，剪切帶可能是在數(shù)值分析中建立幾個(gè)元素。然而，似乎實(shí)際設(shè)置的Lc值與計(jì)算剪切帶的厚度有關(guān)聯(lián)。在模擬的平面應(yīng)變壓縮試驗(yàn)中計(jì)算剪切帶數(shù)值例子在第4節(jié)中討論。關(guān)于εp量不同于方程（28）依照下面公式：在一致性條件下表示為：塑性應(yīng)變增量的偏量部分被定義為：Λs表示為：方程（8）中的塑性應(yīng)變增量的偏量部分表示為：然后，代方程（31），（32），（33）和公式（34）到（35）產(chǎn)生剪切破壞狀態(tài)的模塑料?下面的表達(dá)式：下面的表達(dá)式得出剪切破壞狀態(tài)下塑性模量H的表達(dá)式： 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：在剪應(yīng)變軟化過程中在剪切帶里有擴(kuò)張行為。在峰值應(yīng)力的狀態(tài)后，偏量應(yīng)變和當(dāng)?shù)伢w積應(yīng)變之間的關(guān)系如圖12（b）所示。體積應(yīng)變增量vvPeak峰值幾乎與在剪切帶偏量應(yīng)變增量ε—εpeak峰值成比例。因此，忽略彈性應(yīng)變，我們定義的線性關(guān)系在塑性偏量vp應(yīng)變增量和塑性體積應(yīng)變增量εp之間，如：Dc是脹系數(shù)是指的εpvp的傾斜關(guān)系。最后，剪切軟化過程中的塑性應(yīng)變增量由下式給出：其中一個(gè)是Kronecker的增量。 張力應(yīng)變軟化應(yīng)力達(dá)到拉伸破壞面ft后，加載函數(shù)f的定義由公式（14）：應(yīng)變軟化行為是由內(nèi)部變量ω控制。在這項(xiàng)研究中，在剪切軟化規(guī)則的情況下，各向同性軟化規(guī)則和彌散裂縫帶的概念[36,49,50]用于拉伸軟化規(guī)則。圖16彎曲試驗(yàn)得到的建議，抗拉軟化關(guān)系的1/4雙線性模型[44]可以適當(dāng)描述。忽略了彈性應(yīng)變，我們使用的1/4的次要的主體塑性應(yīng)變?chǔ)?p雙線性函數(shù)抗拉軟化關(guān)系表示如下：εPeakp是ε3p在拉伸峰值應(yīng)力狀態(tài)的值。如上所訴，lc是有關(guān)網(wǎng)目尺寸的特征長度。方程（39）可改寫為：然后，用方程（40）代入（41）得出以下表達(dá)式：這種關(guān)系在圖23所示。關(guān)于ε3p的規(guī)定與公式（42）不同，公式如下：在一致性條件表示為：圖13顯示，拉伸破壞區(qū)形成垂直于小的主應(yīng)力方向，說明拉伸塑性應(yīng)變發(fā)生在同一方向的主應(yīng)力上。拉伸破壞面ft是被最小主應(yīng)力定義的，塑性應(yīng)變增量向量可以認(rèn)為是正常的拉伸破壞表面ft。因此，因此相關(guān)的塑性流動(dòng)法則是用來表達(dá)拉伸破壞的：方程（39）導(dǎo)數(shù)代入方程（6）中，我們可以獲得Λ的表達(dá)式：最后，將方程組（6），（43），（44）和方程（46）代入（8）產(chǎn)生以下塑性模量H在拉伸破壞狀態(tài)的表達(dá)式：各向同性的軟化張力，被用在這里是因?yàn)樗唵?。然而，拉伸裂縫形成沿著正常的拉應(yīng)力的方向，在拉伸應(yīng)變軟化過程拉伸破壞發(fā)展各向異性。因此，該模型應(yīng)該能夠描述拉伸破壞的現(xiàn)象引起的各向異性行為。Murakami [51]涉及到損傷理論的提出，我們還開發(fā)了一種引起各向異性張力，作為軟化規(guī)則選項(xiàng)。它在附錄A中提供。4 數(shù)值實(shí)例為了說明該模型的性能，我們目前在第2節(jié)提到的實(shí)驗(yàn)測試的模擬。四化驗(yàn)，三軸壓縮，三軸張力，對本節(jié)中的平面應(yīng)變壓縮和三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)進(jìn)行了模擬。在第一和第二的例子，試樣作為一個(gè)元素被參照。第三次和第四次試驗(yàn)是作為邊界值問題的模擬。該模型通過Shiomi et al. [52]開發(fā)有限元程序已被實(shí)施。在所有的情況下，使用迭代的初始應(yīng)力法逐步解決問題。 三軸壓縮試驗(yàn)。在這個(gè)模擬使用一個(gè)立體的元素。在三軸壓縮試驗(yàn)中，呈現(xiàn)的試樣在軟化過程中形成復(fù)雜的破壞模式，全球的軟化關(guān)系依照這個(gè)模式。因?yàn)樵诜治鲋泻茈y考慮這些模式，所以應(yīng)變強(qiáng)化的形式被限制。通過假設(shè)完全排水條件，可以分析擬定一階段。在模擬中使用的材料參數(shù)顯示在表二中。楊氏模量E，泊松比n，和ey值均來自無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。在失效狀態(tài)的莫爾圓決定，如圖4所示。Tf來自無側(cè)限直接拉伸試驗(yàn)成果的結(jié)果（見圖2）。由于峰后的行為是無法預(yù)測， Gf，er，Dc，ts0，lc無法提供。圖24顯示在圍壓P0值100，200和300千帕的實(shí)驗(yàn)和數(shù)值計(jì)算結(jié)果之間的比較。認(rèn)同并合理的計(jì)算的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系與試驗(yàn)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。這些結(jié)果表明，該模型可以適當(dāng)?shù)拿枋鲞_(dá)到峰值應(yīng)力狀態(tài)前的水泥砂的剪應(yīng)變硬化行為?？梢钥闯?，在體積應(yīng)變明顯增大時(shí)裝載P0為200??和300千帕的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。Abdulla和Kiousis[6]報(bào)道，越來越多的約束，導(dǎo)致較大的水泥砂的三軸壓縮試驗(yàn)初始體積壓縮。由于該模型沒有考慮塑性體積應(yīng)變在達(dá)到峰值應(yīng)力狀態(tài)前，體積應(yīng)變數(shù)值計(jì)算結(jié)果被低估。需要進(jìn)一步研究應(yīng)變硬化規(guī)律這個(gè)問題。然而，這個(gè)問題可能難以預(yù)測在實(shí)際情況下改進(jìn)地面性能的影響。因?yàn)楦纳频孛娴纳疃韧ǔＰ∮?0米，所以實(shí)際情況是小于100千帕有效圍壓適用于改進(jìn)地面。 三軸拉伸試驗(yàn)。在這個(gè)模擬使用一個(gè)立體的元素。在三軸拉伸試驗(yàn)中，在達(dá)到峰值應(yīng)力狀態(tài)后呈現(xiàn)的試樣有不穩(wěn)定的破壞行為。因此，因此，模型的性能進(jìn)行了驗(yàn)證，為峰前的拉伸行為。通過假設(shè)完全排水條件，分析一個(gè)階段的公式使用。參數(shù)的數(shù)值模擬（見表二）與在三軸壓縮中使用的值相同。圖25給出了實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)果在P0的100,200和300千帕之間的比較。如上所述，應(yīng)變在拉伸高峰狀態(tài)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)比在壓縮顛峰狀態(tài)小的。模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果合理一致。 平面應(yīng)變壓縮試驗(yàn)。有限元網(wǎng)格如圖26所示。一個(gè)兩維的平面應(yīng)變(a)p0=100kPa。(b) p0=200kPa。(c) p0=300kPa有限元分析通過9600常應(yīng)變?nèi)且亟M成的網(wǎng)格進(jìn)行。有意誘發(fā)應(yīng)變局部化區(qū)域，％的弱區(qū)軟化。參數(shù)被列于表三。三軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果確定了E,v，?，c，α，ey的值。Tf的值由無側(cè)限直接拉伸試驗(yàn)的結(jié)果與使用柱狀模具[43]提出的試件決定。圖27顯示了三軸排水壓縮試驗(yàn)的應(yīng)力應(yīng)變計(jì)算的關(guān)系。(a)p0=100kPa。(b) p0=200kPa。(c) p0=300kPa 一個(gè)單一的元素在模擬試樣中被使用。在峰值應(yīng)力狀態(tài)之前計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果認(rèn)同合理，這表明硬化性能和強(qiáng)度參數(shù)應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)倪x擇。er, ts0, 。特征長度lc值應(yīng)該在剪切帶厚度的數(shù)值分析應(yīng)中確定。然而，剪切帶厚度的數(shù)值在計(jì)算前不被知道。因此，考慮網(wǎng)格的大?。ㄒ妶D26），我們假設(shè)lc值是1或4毫米。前值對應(yīng)A是該元素的面積。頂部和底部的表面邊界條件呈光滑的。據(jù)測試條件，在x方向的初始?jí)毫?8 kPa和在y方向的初始?jí)毫?90千帕。裝載過程包括頂面運(yùn)用均勻的的垂直位移（見圖26）。通過假設(shè)完全排水條件，在分析中使用的一個(gè)階段配方。與模擬測試PC3相比單一故障區(qū)在軟化過程中發(fā)展。模擬與實(shí)驗(yàn)結(jié)果（測試PC3）在圖28和29所示。圖28通過使用外部的位移傳感器給出預(yù)計(jì)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。初始加載是主要的為了層面測試的影響所以數(shù)值和實(shí)驗(yàn)結(jié)果的差異較大。模擬中的軟化曲線LC =4毫米的一致從測試獲得合理認(rèn)同，而模擬中軟化曲線LC =1毫米，較為緩慢。圖29給出了應(yīng)力 應(yīng)變關(guān)系，通過LDTs估算的。（p0=49kPa）附錄B31目錄前言 11 施工組織設(shè)計(jì) 2 施工組織設(shè)計(jì)編制的范圍、原則和依據(jù) 2 編制范圍 2 編制原則 2 編制依據(jù) 2 工程概況 2 自然條件 2 線路狀況 3 主要技術(shù)指標(biāo) 3 施工部署和施工準(zhǔn)備工作及施工現(xiàn)場的平面布置 3 施工部署 3 施工準(zhǔn)備工作 4 施工現(xiàn)場平面布置 4 施工進(jìn)度安排 4 施工總進(jìn)度計(jì)劃 4 施工總工期及進(jìn)度安排 4 主要項(xiàng)目的施工方案和具體施工方法 5 路基工程 5 路面工程 6 防護(hù)及排水工程 10 施工管理中的各項(xiàng)保證措施 10 質(zhì)量保證措施 10 進(jìn)度保證措施 11 文明施工保證措施 11 季節(jié)性施工措施 12 夏季施工措施 12 雨季施工措施 122 概預(yù)算 13 公路工程建設(shè)各項(xiàng)費(fèi)用的計(jì)算程序及計(jì)算方式 13 關(guān)于本設(shè)計(jì)概算的情況說明 14 概、預(yù)算的編制步驟 15結(jié)論 17致謝 18參考文獻(xiàn) 19附錄A 20附錄B 32