【導(dǎo)讀】質(zhì)量的優(yōu)劣，進度的快慢，將直接影響到公司社會信譽。見施工管理網(wǎng)絡(luò)圖。后清理及竣工驗收工作。我方進駐現(xiàn)場后，在建筑紅線范圍內(nèi)設(shè)臵鋁合金圍墻。司定制的合式鋼門，并有公司的標(biāo)志，體現(xiàn)企業(yè)文明。齊，建筑垃圾集中堆放，及時處理。區(qū)交通部門聯(lián)系，合理安排，維護交通秩序。現(xiàn)場砌筑一個18m3蓄水池，以確保施工正常進行。整個臨時設(shè)施在開工前已完成。主體結(jié)構(gòu)完成后，模板全部拆完及屋面工程施工結(jié)束后，拆除塔吊。待樁基施工完畢后再進行控制網(wǎng)擴展。為提高工效和防止誤差積累，顧及儀器性能和削弱施工環(huán)境的影響，縮短。差控制在±3mm以內(nèi)，全高垂直度偏有效期不大于±20mm。整理相互校核，作為地下室、樁基首層施工和沉降觀測的原始依據(jù)。各層間的高程測量誤差不超過±3mm建筑層高的高程測量誤差不超過。沉降觀測點用Ф20鋼筋制作

　　

【正文】 靜 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q1= P1+P2=+=； 39 第 39 頁 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q2= Q =； 最大撓度計算值為：ν=15004/(100105121900)+15004/(100105121900)= mm； 大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 根據(jù) JGJ1302020第 ，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布臵下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值： p1= =； 腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值： P2= (3+1)=； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q=3 (3+1) =； 集中荷載的設(shè)計值 : P= (+)+ =； 小橫桿計算簡圖 40 第 40 頁 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax=ql2/8 Mqmax= 〃 m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax=Pl/2 Mpmax= 〃 m； 最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=〃 m； 最大應(yīng)力計算值 σ=M / W=106/5080=； 小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 σ =值 205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax=5ql4/384EI νqmax=510504/(384105121900)= mm ； 大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=； 集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax=19Pl3/384EI νpmax=19 10503 /(384 105121900)= mm ； 最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm； 41 第 41 頁 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算 按規(guī)范表 ,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值 ,取 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P1= 3/2=； 小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P2= ； 腳 手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值 : P3= ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : Q=3 /2=； 荷載的設(shè)計值 : R= (++)+ =； R ，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為 NG1=[+( 3/2) ] =； (2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹夾板，標(biāo)準(zhǔn)值為 42 第 42 頁 NG2= 4 (+)/2=； (3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為 NG3= 4 ； (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng) : NG4= 21=； 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=； 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的 1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ=3 2/2=； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N= NG+ = + = ； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。=+= + =； 六、立桿的穩(wěn)定性計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按照以下公式計算 Wk=μsω0 其中 ω0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： ω0=； μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用： μz= ； μs 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； 43 第 43 頁 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 : Wk= =； 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 : Mw= 〃 m； 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=； 不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 σ=N/(φA)≤ [f] 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ： N=N39。= ； 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ： i= cm； 計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： k= ； 計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302020)表 ： μ= ； 計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定： l0= m； 長細比 : L0/i=224 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A= cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W= cm3； 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ： [f] =205N/mm2； 44 第 44 頁 考慮風(fēng)荷載時 σ=(489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 不考慮風(fēng)荷載時 σ=(489)=； 立桿穩(wěn)定性計算 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算 連墻件的軸向力設(shè)計值應(yīng)按照下式計算： Nl=Nlw + N0 連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高 度計算 μz＝ ， μs＝ ， ω0＝， Wk=μsω0= =； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw= m2； 按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 (JGJ1302020)墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0= ； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw= Wk Aw=； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl=Nlw + N0= ； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf=φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 45 第 45 頁 由長細比 l/i=250/ φ=， l為內(nèi)排架距離墻的長度； A= cm2； [f]=205N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf= 104 205 103=； Nl= Nf=,連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用單扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl = 8kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點， A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為 1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體 250mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩 I=，截面抵抗矩 W=，截面積A=。 46 第 46 頁 受腳手架集中荷 載 N= + =； 水平鋼梁自重荷載 q= =； 漸近法計算型鋼受力 (該部分僅供參考 )，因為最外層鋼絲繩的鋼絲繩變形最大，所以受力也最大，將最外層鋼絲繩按照變形求出受力。如果同一型鋼上還有其他鋼絲繩，則其變形較小，依舊看作是鉸支座。 將鋼絲繩看做支點，通過連續(xù)梁求出該點的支座反力。 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 47 第 47 頁 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN〃 m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 鋼絲繩作為支座產(chǎn)生的支座反力為： R2=； 48 第 48 頁 ，該支座沒有位移，此時鋼絲繩受力最大，為R[1]=，如果將鋼絲繩的支座反力看作一個反向作用在型鋼 上的集中力Tmax， Tmax＝ R[1]，在這個集中力作用下，該點沒有位移。實際情況下，鋼絲繩作為柔性構(gòu)件，將會使型鋼產(chǎn)生變形，該點位移為 β0 , β0 =Tmax(a2+b2)1/2/EA =0，與實際不符。 a為鋼絲繩豎向距離， b為外側(cè)鋼絲繩水平距離。 下面將通過疊代循環(huán)求出鋼絲繩的實際受力與實際變形。通過反復(fù)循環(huán)，直到型鋼的變形 αi與細分力 Ti作用下產(chǎn)生的變形相同 βi，則此時的力 Ti即為鋼絲繩實際作用在型鋼上的力。 令反向力 T1=Tmax ，求出型鋼變形 α1＝ ，鋼絲 繩使型鋼變形 β1＝ T1 (a2+b2)1/2/E A＝ ， α1β1，繼續(xù)循環(huán)。 令反向力 T8= Tmax ，求出型鋼變形 α8＝ ，鋼絲繩使型鋼變形 β8＝ T8 (a2+b2)1/2/E A＝ ， α8＝ β8。 此時的力與變形平衡， T8＝ 反力。將 T8帶入連續(xù)梁求出型鋼實際受力。 如圖所示： 懸挑腳手架計算簡圖 49 第 49 頁 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖 (kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖 (kN〃 m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖 (mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R3=； R4=。 50 第 50 頁 最大彎矩 Mmax=〃 m； 最大應(yīng)力 σ=M/+N/A=106/( 108300)+ 103/2195=； 水平支撐 梁的最大應(yīng)力計算值 計值 215N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用 16a號槽鋼 ,計算公式如下 σ=M/φbWx ≤ [f] 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=(570tb/lh)(235/fy) 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 φb=(570tb/lh)(235/fy)=570 1063 235 /( 3000160235)= 由于 φb大于 ，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 (GB500172020)附表 B，得到 φb值為 。 經(jīng)過計算得到最大應(yīng)力 σ=106 /( 108300 )= ； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 σ= 小于 [f]=215N/mm2 ,滿足要求！ 十、拉繩的受力計算 水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算 RAH=ΣRUicosθi 其中 RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisinθi 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RU1=； 51 第 51 頁 十一、拉繩的強度計算 鋼絲拉繩 (支桿 )的內(nèi)力計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU均取最大值進行計算，為 RU= 選擇 6 19鋼絲繩 ,鋼絲繩公稱抗拉強度 1700MPa，直徑 14mm。 [Fg]=aFg/K 其中 [Fg] 鋼絲繩的容許拉力 (kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和 (kN)，查表得 Fg＝ 123kN； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對 6 1 6 3 6 61鋼絲繩分別取 、 。 α＝ ； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 K＝ 6。 得到： [Fg]=Ru＝ 。 經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)強度計算 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的軸力 RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力 N，為 N=RU= 鋼絲拉繩 (斜拉桿 )的拉環(huán)的強度計算公式為