【導讀】莄蚅螁肈莀蚄羃羈芆蚃蚃膆膂螞螅罿蒁蟻袇膄莇蟻羀羇芃螀蠆膃腿蝿螂羆蕆螈羄膁蒃螇肆肄荿螆螆艿芅莃袈肂膁莂羀羋蒀莁蝕肀莆蒀螂芆節(jié)葿裊聿膈葿肇袂薇蒈螇膇蒃蕆衿羀荿蒆羈膅芅蒅蟻羈膁蒄螃膄葿薃袆羆蒞薃羈膂芁薂蚈羅芇薁袀芀膃薀肅蒂蕿螞艿莈薈螄肁芄薇袆芇膀蚇罿肀蒈蚆蚈袂莄蚅螁肈莀蚄羃羈芆蚃蚃膆膂螞螅罿蒁蟻袇膄莇蟻羀羇芃螀蠆膃腿蝿螂羆蕆螈羄膁蒃螇肆肄荿螆螆艿芅莃袈肂膁莂羀羋蒀莁蝕肀莆蒀螂芆節(jié)葿裊聿膈葿肇袂薇蒈螇膇蒃蕆衿羀荿蒆羈膅芅蒅蟻羈膁蒄螃膄葿薃袆羆蒞薃羈膂芁薂蚈羅芇薁袀芀膃薀肅蒂蕿螞艿莈薈螄肁芄薇袆芇膀蚇罿肀蒈蚆蚈袂莄蚅螁肈莀蚄羃羈芆蚃蚃膆膂螞螅罿蒁蟻袇膄莇蟻羀羇芃螀蠆膃腿蝿螂羆蕆螈羄膁蒃螇肆肄荿螆螆艿芅莃袈肂膁莂羀羋蒀莁蝕肀莆蒀螂芆節(jié)葿裊聿膈葿肇袂薇蒈螇膇蒃蕆衿羀荿蒆羈膅芅蒅蟻羈膁蒄螃膄葿薃袆羆蒞薃羈膂芁薂蚈羅芇薁袀芀膃薀肅蒂蕿螞艿莈薈螄肁芄薇袆芇膀蚇罿肀蒈蚆蚈袂莄蚅螁肈莀蚄羃羈芆蚃蚃膆膂螞螅罿蒁蟻袇

　　

【正文】 K— H6 4WE8E50/OAG24 3WE6A50/OAG24 2FRM5— 20/6 3— FC10D— P— 1 4K— F10D— 1 A— F10D— D 24DEF3B— E10B— B DP1— 63B LA— F10D— B— 1 由于本系統(tǒng)液壓缸差動連接時，油管 綜合諸因素，現(xiàn)取油管的內(nèi)徑 d 為12mm。吸油管可按上式計算（ q=24L/min， v=)，現(xiàn)參照 YBX— 16變量油泵口連接尺寸，取吸油管內(nèi)徑 d為 25mm。 油管壁厚一般不需計算，根據(jù)選用的管材和管內(nèi)徑查液壓傳動手冊的有關表格得管的壁厚 δ。 選用 14mm12mm冷拔無縫鋼管。其它油管按元件連接口尺寸決定尺寸，測壓管選用 4mm3mm 紫銅管或鋁管。管接頭選用卡套式管接頭，其規(guī)格按油管通徑選取。 本設計為中壓系統(tǒng)，則油箱的容量一般取液壓泵公稱流量的 5～ 7 倍，現(xiàn)選用容量為 160L的油箱。 6液壓系統(tǒng)的性能驗算 已知：進油管、回油管的 查得換向閥 4WE6E50/AG24的壓力損失 忽略油液通過管接頭、油路板等處的局部壓力損失，則進油路總壓力損失 ΔP1為 由于選用單活塞桿液壓缸，且液壓缸的有桿腔的工作面積為無桿腔面積的二分之一，則回油管道的流量為進油管道的二分之一，則 v12 Re 2 v1dv 75Re 2 回油管道的沿程壓力損失 為： 2 2 2 2 6 6 查產(chǎn)品樣本知換向閥 3WE6A50/AG24的壓力損失 4WE6E60/AG24的壓力損失 6 ，換向閥 6 ，調(diào)速閥 2FRM520/6的壓力損失 。 回油路總的壓力損失為： 6 6 變泵出口處的壓力 pp 為 A1 6 快進時液壓缸為差動連接，自匯流點 A至液壓缸進油口 C之間的管路 AC中，流量為液壓泵出口流量的兩倍即 40L/min,AC段管路的沿程壓力損失 為 q 4 2 2 3 v1dv 75Re1 75472 2 2 2 2 6 同樣可以求得管道 AB段和 AD段的沿程壓力損失 和 為 Re q 4 2 2 3 v2dv 2 75Re 2 75238 2 2 6 2 2 6 查產(chǎn)品樣本可知，流經(jīng)各閥的局部壓力損失為： 4EW6E50/AG24 的壓力損失 66 3EW6A50/AG24的壓力損失 pp 據(jù)分析在差動連接中，泵的出口壓力為： 6 快退時，速度與快進相等， DE 段管路的沿程壓力 為 q 4 2 2 3 d v1dv 75Re1 75236 2 2 9 2 2 6 查產(chǎn)品樣本，流經(jīng)各閥的局部壓力損失為： 2FRM520/6的壓力損失為 6 6 4EW6E50/AG24 的壓力損失為 3EW6A50/AG24 的壓力損失為 泵的出口壓力為 6 6 6 2500 ]Pa 上述驗算表明，無需修改原設計。 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱與溫升驗算 在整個工作循環(huán)中，工進階段所占的時間最長，為了簡化計算，主要考慮工進時 的發(fā)熱量。一般情況下，工進速度大時發(fā)熱量最大，由于限壓式變量泵在流量不同時，效率相差極大，所以分別計算最大、最小時的發(fā)熱量，然后加以比較，取數(shù)值大者進行分析。 當 v=10cm/min時， 4 2 4 3 此時泵的效率為 ，泵的出口壓力位 ，則有 P輸入 P輸出 此時的功率損失為 輸入 P輸出 （ ） 當 v=120cm/min時， q=，總效率 η= P輸入 P 輸出 輸入 P 輸出（ ） 可見在工進速度低時，功率損失為 ，發(fā)熱量最大。 假定系統(tǒng)的散熱狀況一般，取 ℃ ） 22 ， 油 箱 的 散 熱 面 積 A 為 系統(tǒng)的升溫為 ℃ ℃ 驗算表明系統(tǒng)的升溫在許可范圍內(nèi)。 7 注意事項 (1）使用者應明白液壓系統(tǒng)的工作原理，熟悉各種操作和調(diào)整手柄的位置及旋向等。 (2）開車前應檢查系統(tǒng)上各調(diào)整手柄、手輪是否被無關人員動過，電氣開關和行程開關的位置是否正常，主機上工具的安裝是否正確和牢固等，再對導軌和活塞桿的外露部分進行擦拭，而后才可開車。 (3）開車時，首先啟動控制油路的液壓泵，無專用的控制油路液壓泵時，可直接啟動主液壓泵。 (4）液壓油要定期檢查更換，對于新投入使用的液壓設備，使用 3 個月左右即應清洗油 箱，更換新油。以后每隔半年至 1 年進行清洗和換油一次。 (5）工作中應隨時注意油液，正常工作時，油箱中油液溫度應不超過 60℃ 。油溫過高應設法冷卻，并使用粘度較高的液壓油。溫度過低時，應進行預熱，或在運轉(zhuǎn)前進行間歇運轉(zhuǎn)，使油溫逐步升高后，再進入正式工作運轉(zhuǎn)狀態(tài)。 (6）檢查油面，保證系統(tǒng)有足夠的油量。 (7）有排氣裝置的系統(tǒng)應進行排氣，無排氣裝置的系統(tǒng)應往復運轉(zhuǎn)多次，使之自然排出氣體。 (8）油箱應加蓋密封，油箱上面的通氣孔處應設置空氣過濾器，防止污物和水分的侵入。加油時應進行過濾，使油液清潔。 (9）系統(tǒng)中應根據(jù)需要配置粗、精過濾器，對過濾器應經(jīng)常地檢查、清洗和更換。 (10）對壓力控制元件的調(diào)整，一般首先調(diào)整系統(tǒng)壓力控制閥 溢流閥，從壓力為零時開調(diào)，逐步提高壓力，使之達到規(guī)定壓力值；然后依次調(diào)整各回路的壓力控制閥。主油路液壓泵的安全溢流閥的調(diào)整壓力一般要大于執(zhí)行元件所需工作壓力的 10%25%?？焖龠\動液壓泵的壓力閥，其調(diào)整壓力一般大于所需壓力10%20%。如果用卸荷壓力供給控制油路和潤滑油路時，壓力應保持在。壓力繼電器的調(diào)整壓力一般應低于供油壓力 。 (11）流量控制閥要從小流量調(diào)到大流量，并且應逐步調(diào)整。同步運動執(zhí)行元件的流量控制閥應同時調(diào)整，要保證運動的平穩(wěn)性。 總結 本液壓系統(tǒng)的設計，除了滿足主機在動作和性能方面規(guī)定的要求外，還必須符合體 積小、重量輕、成本低、效率高、結構簡單、工作可靠、使用和維修方便等一些公認的普遍設計原則。液壓系統(tǒng)的設計主要是根據(jù)已知的條件，來確定液壓工作方案、液壓流量、壓力和液壓泵及其它元件的設計。 經(jīng)過 1個月緊張有序的工作，我完成了組合機床液壓系統(tǒng)的設計。這次畢業(yè)設計我對在學校三 年間的所有知識有了一個系統(tǒng)的復習和總結，對各個科目有了更深刻的認識，還通過各種渠道對所學知識進行了一定的擴展和深入，還學到了很多以前不知道的東西，才知道以前的自己對課本上的內(nèi)容只是知其然不知其所以然，并不知道如何把自己所學到的知識應用起來，通過這次的設計我才了解到所學知識是多么的重要，以前只是茫然的在學，現(xiàn)在感覺好像找到了目標一樣，相信這次的畢業(yè)設計會對我以后的工作和生活有很大的影響的，以后我會更加努力的，學習更多的知識來武裝自己！ 組合機床液壓系統(tǒng)設計，是在學習了液壓與氣壓傳動基本理論知識后進行的一次綜 合運用說學理論知識分析問題解決問題的實踐。在于通過對企業(yè)工廠中所涉及的機床等設備中液壓系統(tǒng)的設計，使我們在擬定液壓系統(tǒng)方案過程中，得到設計構思，方案