【導讀】主梁跨中截面主要尺寸擬訂.................錯誤!計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標............錯誤!梁端剪力橫向分布系數(shù)計算......錯誤!持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算....錯誤!行車道板截面設計，配筋與強度驗算.........錯誤!鉆孔樁灌注樁樁的內(nèi)力計算（m法）...........錯誤!

　　

【正文】 N? ? ? ?33200 . 5 1 0 0 . 5 1 0 1 . 0 1 . 8 3 1 8 0 1 0 5 2 1 7 3 . 2 6 4tdf b h k N???? ? ? ? ? ? ? ?30 2 00 .5 1 0d tdV f bh?????45 C. 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置計算圖示如圖 10所示。 由內(nèi)插可得，距支座中心 h/2 處得剪力效應 為 則 1550110Vdvh/2圖 10 彎起鋼筋配置及計算圖示（單位： cm） 相應各排彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值見表 14。 彎起鋼筋位置與承擔剪力值計算表 表 14 斜筋排次 彎起點距支座中心距離 /m 承擔的剪力值 斜筋排次 彎起點距支座中心距離 /m 承擔的剪力值 39。dV? ?39。 4 8 1 .4 2 2 1 1 2 .2 3 6 ( 7 .7 5 0 .5 5 ) 1 1 2 .2 3 6 4 5 5 .2 2 1 77 .7 5dV k N k N? ? ???? ? ?????39。39。0 .6 0 .6 4 5 5 .2 2 1 7 2 7 3 .1 3 30 .4 0 .4 4 5 5 .2 2 1 7 1 8 2 .0 8 9c s ds b dV V k NV V k N? ? ? ?? ? ? ?()sbiV kN ()sbiV kN 1 3 2 4 （ 2）各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算： 故相應于各排鋼筋的面積按下式計算： 各排彎起鋼筋的面積計算見表 15。 在跨中處增設 2根 16mm 的輔助斜鋼筋， 。 （ 3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。 彎起鋼筋的面積計算表 表 15 彎起排次 每排彎起鋼筋計算面積 彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實際面積 1 2Φ 36 2032 2 2Φ 32 1609 3 2Φ 32 1609 4 2Φ 16 2Φ 36 鋼筋的抵抗彎矩 為 : 2Φ 32 鋼筋的抵抗彎矩 為： 全梁抗彎承載力校核見圖 11。 30 0 .7 5 1 0 s insb sd sb sV f A????? 5 10 si nsbsbsd sVA f? ??? ??330 . 7 5 1 0 s i n 0 . 7 5 1 0 2 8 0 s i n 4 5 0 . 1 4 8 5 7s d sf ???? ? ? ? ? ? ? mm?2()sbA mm 2()sbA mm1M1 1 0 4 5 .1 4 52 ( ) 2 2 8 0 1 0 1 7 .9 (94 5 .7 7 4 ) 5 2 6 .2 4 7 /22ss xM f A h k N m? ? ? ? ? ? ? ?2M2 2 0 4 5 .1 4 52 ( ) 2 2 8 0 8 0 4 .2 (94 5 .7 7 4 ) 4 1 5 .7 6 6 /ss xM f A h k N m? ? ? ? ? ? ? ? 圖 11 全梁抗彎承載力驗算圖示（尺寸單位： cm） 跨中截面的抵抗彎矩為： 第一排彎起鋼筋的正截面承載力： 第二排彎起鋼筋的正截面承載力： 第三排彎起鋼筋的正截面承載力： 第三排彎起鋼筋的正截面承載力： 經(jīng)驗算各截面均滿足要求。 （四） 箍筋的配置 根據(jù)《公預規(guī)》規(guī)定，箍筋間距的計算式為 2 2 6 21 3 , 0200 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 )() c u k s v s vV dP f A f b hS V?? ?????? 式中 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，本設計中取 1? =； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 3? =； 1596/24 5 .1 4 52 8 0 6 8 6 2 (94 5 .7 7 4 ) 1 7 7 3 .8 0 2 /2M k N m? ? ? ? ??39。1 1 7 7 3 . 8 0 2 5 2 6 . 2 4 7 2 4 1 5 . 7 6 6 4 1 6 . 0 2 3 /M k N m? ? ? ? ?39。2 1 7 7 3 . 8 0 2 2 4 1 5 . 7 6 6 9 4 2 . 2 7 /M k N m? ? ? ?39。3 1 7 7 3 . 8 0 2 4 1 5 . 7 6 6 1 3 5 8 . 0 3 6 /M k N m? ? ?39。4 1 7 7 3 .8 0 2 /M kN m? P— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100ρ，ρ =As/（ bh0），當P 時，取 P=。 Asv— 同一截面上箍筋的總截面面積（ mm2）； fsv— 箍筋的抗拉強度設計值，選用 R235 鋼筋，則 fsv=195MPa； b— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm）； h0— 用于抗剪配筋設計的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ξ — 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取ξ =； Vd— 用于抗剪配筋設計的最大剪力設計值（ KN）。 選用 2φ 10 的雙肢箍，則面積 Asv=，距支座中心 h0/2 處的主筋為 2Φ36， gA = 2mm ，有效高度 h0==，ρ = gA /（ bh0） =0 1 0 ?? ，則 P=100ρ =，最大剪力設計值 Vd=。 把相應參數(shù)值代入上式得 ? ?? ? 2 2622 ?? ???????????? ?vS = 按照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用 vS =250mm。 在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍梁高（ 110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。 由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為 2φ 10 雙肢箍筋，在由支座中心至支點 段，箍筋間距可取 100mm，其他梁段箍筋間距為 250mm。 箍筋的配筋率為： 當間距 Sv=100mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(100 180)=% 當間距 Sv=250mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(250 180)=% 均滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求。 （五） 斜截面抗剪承載力驗算 斜截面抗剪強度驗算位置為 : 1) 距支座中心 h/2(梁高一半 )處截面。 2) 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。 3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。 4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。 5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。 因此，本設計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖 12）； 圖 12 斜截面抗剪驗算截面圖示（單位： cm） 1）距支點 h/2 處截面 11，相應的剪力和彎矩設計值分別為 Vd= Md= KN m 2）距支點 處截面 22，相應的剪力和彎矩設計值分別為 Vd= Md= KN m 3）距支點 處截面 33，相應的剪力和彎矩設計值分別為 Vd= Md= m 4）距支點 處截面 44，相應的剪力和彎矩設計值分別為 Vd= Md= KN m 驗算斜截面抗剪承載力時，應該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應于上述最大剪力時的彎矩 Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度 C值后，可內(nèi)插求得；相應的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。 受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為 0 d cs sbV V V? ?? 1247.2kN.m1662.9kN.m1773.802kN.m1596/2481.422112.236h/211223344 30 .7 5 1 0 sinsb sd sb sV f A ???? ? 2 2 31 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ??? ? ? 式中 csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設計值（ KN）； sbV — 與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設計值（ KN）； sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（ mm2）； 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取 ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ； sv? — 箍筋的配筋率， /( )sv sv vA S b? ? 。 計算斜截面水平投影長度 C為 C= 式中 m— 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， m=Md/(Vdh0),當 m 時，取m=； Vd— 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設計值（ KN）； Md— 相應于上述最大剪力時的彎矩組合設計值（ KN m）； h0— 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（ mm）。 為了簡化計算可近似取 C值為 C≈ h0（ h0可采用平均值），則 C=(1052+)/2= 由 C 值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應的彎矩。 斜截面 11： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 ?? ???bhA st /( )sv sv vA S b? ? =157/(100180)=% 則 Vcs1=103180 ? ? 195% ????? = 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb1=103280(1609+1609) sin45176。 = Vcs1+ Vsb1=（ +） KN 斜截面 22： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = ?? ???bhA st /( )sv sv vA S b? ? =157/(100180)=% 則 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb2= 103 280 (1609 2) sin45176。 = 由圖 12可以看出，斜截面 22實際共截割 3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。 Vcs2+ Vsb2=+= 斜截面 33： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36+2Φ 32 的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 16092036? ? = /( )sv sv vA S b? ? =157/(250180)=% 則 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb3=103280(1609? 2) sin45176。 = Vcs3+ Vsb3=+= 斜截面 44： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36+2Φ 32 的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 3 2 172 0 36 ?? ? 取 P= /( )sv sv vA S b? ? =157/(250180)=% 則 ? ?32 1 . 0 1 . 1 0 . 4 5 1 0 1 8 0 9 9 8 . 8 8 7 2 0 . 6 0 . 1 1 3 5 0 0 . 8 7 2 % 1 95csV ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ?33 1 . 0 1 . 1 0 . 4 5 1 0 1 8 0 9 9 8 . 8 8 7 2 0 . 6 2 . 0 2 7 5 0 0 . 3 4 9 % 1 95csV ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 16，故 Vsb4=103280（ 1609+402） sin45176。 = Vcs4+ Vsb4=+= 所以斜截面抗剪承載力符合要求。 （六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。 三， 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 最大裂縫寬度按下式計算 1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW C C C m mE ?? ?? ? 0 ()