【導(dǎo)讀】主梁跨中截面主要尺寸擬訂.................錯誤!計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標............錯誤!梁端剪力橫向分布系數(shù)計算......錯誤!持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算....錯誤!行車道板截面設(shè)計，配筋與強度驗算.........錯誤!鉆孔樁灌注樁樁的內(nèi)力計算（m法）...........錯誤!

　　

【正文】 N? ? ? ?33200 . 5 1 0 0 . 5 1 0 1 . 0 1 . 8 3 1 8 0 1 0 5 2 1 7 3 . 2 6 4tdf b h k N???? ? ? ? ? ? ? ?30 2 00 .5 1 0d tdV f bh?????45 C. 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置計算圖示如圖 10所示。 由內(nèi)插可得，距支座中心 h/2 處得剪力效應(yīng) 為 則 1550110Vdvh/2圖 10 彎起鋼筋配置及計算圖示（單位： cm） 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔的剪力值見表 14。 彎起鋼筋位置與承擔剪力值計算表 表 14 斜筋排次 彎起點距支座中心距離 /m 承擔的剪力值 斜筋排次 彎起點距支座中心距離 /m 承擔的剪力值 39。dV? ?39。 4 8 1 .4 2 2 1 1 2 .2 3 6 ( 7 .7 5 0 .5 5 ) 1 1 2 .2 3 6 4 5 5 .2 2 1 77 .7 5dV k N k N? ? ???? ? ?????39。39。0 .6 0 .6 4 5 5 .2 2 1 7 2 7 3 .1 3 30 .4 0 .4 4 5 5 .2 2 1 7 1 8 2 .0 8 9c s ds b dV V k NV V k N? ? ? ?? ? ? ?()sbiV kN ()sbiV kN 1 3 2 4 （ 2）各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算： 故相應(yīng)于各排鋼筋的面積按下式計算： 各排彎起鋼筋的面積計算見表 15。 在跨中處增設(shè) 2根 16mm 的輔助斜鋼筋， 。 （ 3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。 彎起鋼筋的面積計算表 表 15 彎起排次 每排彎起鋼筋計算面積 彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實際面積 1 2Φ 36 2032 2 2Φ 32 1609 3 2Φ 32 1609 4 2Φ 16 2Φ 36 鋼筋的抵抗彎矩 為 : 2Φ 32 鋼筋的抵抗彎矩 為： 全梁抗彎承載力校核見圖 11。 30 0 .7 5 1 0 s insb sd sb sV f A????? 5 10 si nsbsbsd sVA f? ??? ??330 . 7 5 1 0 s i n 0 . 7 5 1 0 2 8 0 s i n 4 5 0 . 1 4 8 5 7s d sf ???? ? ? ? ? ? ? mm?2()sbA mm 2()sbA mm1M1 1 0 4 5 .1 4 52 ( ) 2 2 8 0 1 0 1 7 .9 (94 5 .7 7 4 ) 5 2 6 .2 4 7 /22ss xM f A h k N m? ? ? ? ? ? ? ?2M2 2 0 4 5 .1 4 52 ( ) 2 2 8 0 8 0 4 .2 (94 5 .7 7 4 ) 4 1 5 .7 6 6 /ss xM f A h k N m? ? ? ? ? ? ? ? 圖 11 全梁抗彎承載力驗算圖示（尺寸單位： cm） 跨中截面的抵抗彎矩為： 第一排彎起鋼筋的正截面承載力： 第二排彎起鋼筋的正截面承載力： 第三排彎起鋼筋的正截面承載力： 第三排彎起鋼筋的正截面承載力： 經(jīng)驗算各截面均滿足要求。 （四） 箍筋的配置 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，箍筋間距的計算式為 2 2 6 21 3 , 0200 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 )() c u k s v s vV dP f A f b hS V?? ?????? 式中 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，本設(shè)計中取 1? =； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 3? =； 1596/24 5 .1 4 52 8 0 6 8 6 2 (94 5 .7 7 4 ) 1 7 7 3 .8 0 2 /2M k N m? ? ? ? ??39。1 1 7 7 3 . 8 0 2 5 2 6 . 2 4 7 2 4 1 5 . 7 6 6 4 1 6 . 0 2 3 /M k N m? ? ? ? ?39。2 1 7 7 3 . 8 0 2 2 4 1 5 . 7 6 6 9 4 2 . 2 7 /M k N m? ? ? ?39。3 1 7 7 3 . 8 0 2 4 1 5 . 7 6 6 1 3 5 8 . 0 3 6 /M k N m? ? ?39。4 1 7 7 3 .8 0 2 /M kN m? P— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100ρ，ρ =As/（ bh0），當P 時，取 P=。 Asv— 同一截面上箍筋的總截面面積（ mm2）； fsv— 箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用 R235 鋼筋，則 fsv=195MPa； b— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（ mm）； h0— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（ mm）； ξ — 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋共同承擔的分配系數(shù)，取ξ =； Vd— 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（ KN）。 選用 2φ 10 的雙肢箍，則面積 Asv=，距支座中心 h0/2 處的主筋為 2Φ36， gA = 2mm ，有效高度 h0==，ρ = gA /（ bh0） =0 1 0 ?? ，則 P=100ρ =，最大剪力設(shè)計值 Vd=。 把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 ? ?? ? 2 2622 ?? ???????????? ?vS = 按照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用 vS =250mm。 在支座中心向跨中方向長度不小于 1 倍梁高（ 110cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。 由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為 2φ 10 雙肢箍筋，在由支座中心至支點 段，箍筋間距可取 100mm，其他梁段箍筋間距為 250mm。 箍筋的配筋率為： 當間距 Sv=100mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(100 180)=% 當間距 Sv=250mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(250 180)=% 均滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求。 （五） 斜截面抗剪承載力驗算 斜截面抗剪強度驗算位置為 : 1) 距支座中心 h/2(梁高一半 )處截面。 2) 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。 3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。 4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。 5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。 因此，本設(shè)計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖 12）； 圖 12 斜截面抗剪驗算截面圖示（單位： cm） 1）距支點 h/2 處截面 11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 Vd= Md= KN m 2）距支點 處截面 22，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 Vd= Md= KN m 3）距支點 處截面 33，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 Vd= Md= m 4）距支點 處截面 44，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 Vd= Md= KN m 驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩 Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度 C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。 受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為 0 d cs sbV V V? ?? 1247.2kN.m1662.9kN.m1773.802kN.m1596/2481.422112.236h/211223344 30 .7 5 1 0 sinsb sd sb sV f A ???? ? 2 2 31 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ??? ? ? 式中 csV — 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbV — 與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（ KN）； sbA — 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（ mm2）； 1? — 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取 ； 3? — 受壓翼緣的影響系數(shù)，取 ； sv? — 箍筋的配筋率， /( )sv sv vA S b? ? 。 計算斜截面水平投影長度 C為 C= 式中 m— 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比， m=Md/(Vdh0),當 m 時，取m=； Vd— 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值（ KN）； Md— 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（ KN m）； h0— 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（ mm）。 為了簡化計算可近似取 C值為 C≈ h0（ h0可采用平均值），則 C=(1052+)/2= 由 C 值可內(nèi)插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。 斜截面 11： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 ?? ???bhA st /( )sv sv vA S b? ? =157/(100180)=% 則 Vcs1=103180 ? ? 195% ????? = 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb1=103280(1609+1609) sin45176。 = Vcs1+ Vsb1=（ +） KN 斜截面 22： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為： P=100ρ = ?? ???bhA st /( )sv sv vA S b? ? =157/(100180)=% 則 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb2= 103 280 (1609 2) sin45176。 = 由圖 12可以看出，斜截面 22實際共截割 3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。 Vcs2+ Vsb2=+= 斜截面 33： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36+2Φ 32 的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 16092036? ? = /( )sv sv vA S b? ? =157/(250180)=% 則 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb3=103280(1609? 2) sin45176。 = Vcs3+ Vsb3=+= 斜截面 44： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36+2Φ 32 的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 3 2 172 0 36 ?? ? 取 P= /( )sv sv vA S b? ? =157/(250180)=% 則 ? ?32 1 . 0 1 . 1 0 . 4 5 1 0 1 8 0 9 9 8 . 8 8 7 2 0 . 6 0 . 1 1 3 5 0 0 . 8 7 2 % 1 95csV ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ?33 1 . 0 1 . 1 0 . 4 5 1 0 1 8 0 9 9 8 . 8 8 7 2 0 . 6 2 . 0 2 7 5 0 0 . 3 4 9 % 1 95csV ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 16，故 Vsb4=103280（ 1609+402） sin45176。 = Vcs4+ Vsb4=+= 所以斜截面抗剪承載力符合要求。 （六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當造成，故當受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。 三， 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 最大裂縫寬度按下式計算 1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW C C C m mE ?? ?? ? 0 ()