【導讀】已經發(fā)表或撰寫過的研究成果，沒有偽造數(shù)據(jù)的行為。本畢業(yè)設計（論文）作者完全了解學校有關保留、使用論文的規(guī)定。本人授權天津城建大學可以將本論文的全部或部分內容編入有關數(shù)據(jù)進行。檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復制手段保存和匯編本論文。地面對城市內日趨緊張的地上空間容納率以及不斷上漲的私人汽車保有率，本畢業(yè)設計按照《汽車庫建筑。底板、外墻以及基礎均采用防水混凝土。向荷載作用下框架的內力計算，手算了水平荷載作用下框架的內力。端柱設于外墻內，墻角設。正無梁樓蓋分析軟件的計算比SAP200軟件的計算更加準確。關鍵詞：地下車庫；無梁樓蓋；等代框架法；sap2020；條形基礎；第四章結構設計.....

　　

【正文】 圖 410 水平力作用下的剪力圖 第 四 章 結構設計 30 頂板、柱的配筋以及驗算 無梁樓蓋頂板的配筋 頂板配筋采用混凝土為 C35 , /cf K N m m? ， /tf KN mm? ， /tkf N mm? 。 采用鋼筋為 HRB400, 2/360 mmNf y ? 。 據(jù)《鋼筋混凝土升板結構技術規(guī)范》 GBJ 13090 第 條規(guī)定 ：除邊支座和跨中支座以外，各板帶彎矩均乘以 系數(shù)，考慮板的起拱效應； 非人防區(qū)的最小配筋率取 %； 柱上板帶的支座截面應該按照 T 形全截面進行配筋計算，混凝土受壓區(qū)寬度取托板的寬度。 表 46 無梁樓蓋內跨等待框架法配筋計算 覆土厚： 非人防 柱網 8m 8m 板厚： 400 托板厚 300 混凝土： C35 鋼筋： HRB400 總彎矩 內跨柱上板帶 內跨跨中板帶 支座負彎矩 跨中正彎矩 支座負彎矩 跨中正彎矩 彎矩值： 按 T形截面計算 托板寬取b=3000 4 = = = = 有效高度： 70035=665 40035=365 365 365 20bhf Mcs ?? )211( ssr ???? 鋼筋面積： 第 四 章 結構設計 31 覆土厚： 非人防 柱網 8m 8m 板厚： 400 托板厚 300 混凝土： C35 鋼筋： HRB400 總彎矩 內跨柱上板帶 內跨跨中板帶 支座負彎矩 跨中正彎矩 支座負彎矩 跨中正彎矩 0hfrMAyss ? 配筋： 2116@200(通 ) +818@200(暗梁通） 16@200(通 ) 16@200(通 ) 16@200(通 ) sA =6259 sA =1005 sA =1005 sA =1005 ? =% ? =% ? =% ? =% 表 47 無梁樓蓋端跨有半柱帽等待框架法配筋計算 覆土厚： 非人防 柱網 8m 8m 板厚： 400 托板厚 300 混凝土： C35 鋼筋： HRB400 總彎矩 端跨柱上板帶 端跨跨中板帶 端跨跨中板帶 第一內 支座 跨中 邊支座 第一內支 座 跨中 邊支座 彎矩值： 按 T形截面計算 托板寬取b=3000 按 T形截面計算 托板寬取b=3000 4 0.8 =1445.8 = 0.8 4 = 0.8 = 0.8 = = 有效高度： 70035=665 40035=365 665 365 365 365 20bhf Mcs ?? )211( ssr???? 第 四 章 結構設計 32 覆土厚： 非人防 柱網 8m 8m 板厚： 400 托板厚 300 混凝土： C35 鋼筋： HRB400 總彎矩 端跨柱上板帶 端跨跨中板帶 端跨跨中板帶 第一內 支座 跨中 邊支座 第一內支 座 跨中 邊支座 鋼筋面積： 0hfrMAyss ? 1 配筋： 2116@200 (通 )+818@200(暗梁通） +1212@200(暗梁兩側短） 16@200(通 )+16@200(短 ) 2116@200 (通 )+818@200(暗梁通） 16@200(通)+12@200(短 ) 16@200(通)+12@200(短 ) 16@200(通） sA =7615 sA =2020 sA =6259 sA =1571 sA =1571 sA =1005 ? =9% ? =% ? =% ? =% ? =% 無梁樓蓋頂板裂縫計算 本工程場地類別為三類，根據(jù)《鋼筋混凝土結構設計規(guī)范》 GB500102020規(guī)定，裂縫控制在 。 裂縫計算公式： crsscr LE???? ?ma x 第 四 章 結構設計 33 式中ffsteste hbbbh AAA )( ????? = sqs AhM?? stetkf??? ?? teeqscr dCL ? ?? 參數(shù)說明： cr? 構件受力特征系數(shù)，對梁板等受彎構件去 ； s? 按照荷載效應的標準組合計算的鋼筋混凝土構件縱向受拉鋼筋的應力； sE 鋼筋的彈性模量； te? 按照有效受拉區(qū)混凝土的截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率；在最大裂縫寬度計算中， te? ≤ 時，取 ； 表 48 無梁樓蓋內跨裂縫寬度驗算表 板帶 板帶截面 設計彎矩值 準永久組合彎矩值（ ） sA te? s? ? crL max? 柱上板帶 支座 1206.0 6259 跨中 6 1005 跨中板帶 支座 0 1005 跨中 1005 通過以上裂縫的計算，均小于要求 ，則滿足條件。 第 四 章 結構設計 34 無梁樓蓋抗沖切驗算 無梁樓蓋中，即使板的抗彎承載力滿足要求，也要對板柱連接處的板進行受沖切承載力的計算，因為板上荷載是通過該處傳遞給柱的。 沖切面Ⅰ： ?0h 70035=665m ?mu 4(3330365)=10660mm ???= 106604 02 ? ????? msuh??= 式中參數(shù)說明： mu 臨界面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊 2/0h 處板垂直截面的最不利周長； 1? 局部荷載或 者 集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)； 2? 臨界面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)； s? 板柱結構中柱類型的影響系數(shù)：對于中柱，取 40；對邊柱，取 30；對角柱，取 20。 沖切面Ⅱ： 354000 ??h =365mm mmu m 1 3 4 6 0)3653 7 3 0(4 ???? =4 (3730365)=13460mm ??? = 134604 02 ? ????? msuh??= 沖切面Ⅰ： 沖切力： )3 .3 3(86 9 .8 1 22??LF = 沖切承受力： hufF mt?? = 10660 665 =,則滿足要求。 沖切面Ⅱ： 第 四 章 結構設計 35 沖切力： ??? )3 .7 3(86 9 .8 1 22LF 沖切承受力： hufF mt?? = 13460 365 = 則滿足要 求。 柱的配筋 端柱的配筋 (A 柱 ) （ 1）采用 C45 混凝土： 2/ mmNfc ? ， 2/ mmNft ? 混凝土選取說明： 由于本工程抗震等級為三級，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》 GB500112020 第 及第 條規(guī)定，抗震等級為三級時，柱的軸壓比不應超過 ，經過驗算，采用 C40 混凝土不滿足軸壓比要求，因此采用 C45 混凝土，計算符合軸壓比要求。 主筋 : HRB400： yf =360N/ 2mm ， ?b? 箍筋 ： HRB335： yf =360N/ 2mm ， ?b? b=500mm, 0h =50040=460mm, 39。ss aa? =40mm。 ?yt ff / ％ （ 2）柱類型的判斷： 0 /Me mmN? = 3? = m a xm a x 30500,2030,20 ?????????????? he a =20mm 0iae e e??=+20= ?hl =65,則應該考慮偏心距增大系數(shù) 1 cfAN? ?=3102233. 92 ? ???=,則取 ?? 02 lh? ? ? ?=6= 第 四 章 結構設計 36 22006460 11)(1300 11 ?????? ci hlhe ??= hmme i ????? =138mm,則此柱按照大偏心受壓計算 式中 0e 軸向力對截面重心的偏心距； ae 附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的 1/30 和 20mm中的較大者； ie 初始偏心距； e 軸向力作用點至受拉鋼 筋合力點之間的距離； M 控制截面彎矩設計值； N 與 M 相應的軸向壓力設計值； 1? 截面曲率修正系數(shù)，當大于 時取 ； ?彎矩增大系數(shù)。 （ 3） 采用對稱配筋，求 39。, ss AA e h a?? ? ?=+50040= bc bhfN ??? ????? ??? 301= cNx fb?? samm 3 ???? ?? =80mm )( )( 39。020139。sybbcss ahf bhfNeAA ? ???? ??? 223 7239)40460(360 )( mm??? ???????????0m in % bhA s ?? =%500460=492 2mm 選配： 16 25， 39。ss AA? = 2mm （ 4）柱截面受剪承載的計算： bhfcC? =500460= 第 四 章 結構設計 37 則截面滿足要求。 460230 002 0 ??? hH n?=3 取 3?? ， kNbhfkNN c 4 5 54 6 05 0 2 3 3 0 ??????? 則取 kNN ? 13 0 ???? Nbhf t?500460+103 =V= 則不進行斜截面受剪 承載力計算，僅需要根據(jù)構造要求配置箍筋。 0460300 1 9 . 2 53300????????????????hfNbhfVsAyvts ? 采用雙肢箍筋，加密區(qū) mmh 0 ??? ， 100@102? ，非加密區(qū)150@102? 最小配筋率： %%300 i n, ????? yvtsv ff? 加密區(qū)： %% ?????? bsA svsv? 非加密區(qū)： %% ?????? bsA svsv? 則滿足最小配筋率。 中柱的配筋 (B 柱 ) （ 1）采用 C45 混凝土： 2/ mmNfc ? ， 2/ mmNft ? 主筋 : HRB400： yf =360N/ 2mm ， ?b? 箍筋 ： HRB335： yf =360N/ 2mm ， ?b? b=500mm, 0h =50040=460mm, 39。ss aa? =40mm。 ???yt ff ％ 第 四 章 結構設計 38 （ 2）柱類型的判斷： 0 /Me mmN? = 48 0 .8 1106 3. 4 8 3 ?? mmhe a 2030500,2030,20 m a xm a x ??????????????? 0iae e e??= ?? ??hl 5 ,則應該考慮偏心距增大系數(shù) 1 cfAN? ?= , .81 13 ???? ??? ?則取 02 lh? ? ? ? 0 ??????? hl 460 11)(1300 11 2200????????? ci hlhe ?? ,1 3 0 mmhmme i ?????? 則此柱初步確定為按照小偏心受壓計算 （ 3）采用對稱配筋，求 39。, ss AA e h a?? ? ? 5 2405 0 ????? 80 301 ?????? ??? bc bhfN ??? 則確定為小偏心受壓 1 ???????? ???? bcy ，屬于小偏壓的第一種情況