【導(dǎo)讀】方式為直接取自鍋爐的95/70℃熱水采暖。在文中系統(tǒng)詳細(xì)地解釋了該鍋爐房設(shè)計(jì)的。原理和設(shè)計(jì)所依數(shù)據(jù)，并給出了合理的設(shè)備選型依據(jù)和主要設(shè)備的型號(hào)。計(jì)節(jié)能要求，計(jì)算出最大熱負(fù)荷為。單臺(tái)鍋爐額定功率為，工作壓力為。本鍋爐房原水硬度和含氧量不符合鍋爐給水要求，需要進(jìn)行軟化和除氧處理。器，選用CJYZS-10型解析除氧器一臺(tái)。兩臺(tái)鈉離子交換器，輪流運(yùn)行使用。最后根據(jù)水力計(jì)算確定管段的尺寸及水泵和風(fēng)機(jī)型號(hào)。

　　

【正文】 La R 單位 Pa m m Pa 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 23 項(xiàng)目 比摩阻 管段長(zhǎng)度 當(dāng)量系 數(shù) 局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度 總阻力 符號(hào) Rm L a La R 單位 Pa m m Pa 1 補(bǔ)水泵進(jìn)水管 230 4 2 1380 2 補(bǔ)水泵出水管 1938 5 12597 3 鹽液泵進(jìn)水管 750 3150 4 鹽液泵出水管 750 5 交換器至水箱連接管 900 7839 6 除氧水泵進(jìn)水管 230 1405 7 除氧水泵出水管 1938 3 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 24 第四章 通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)及設(shè)備選擇 風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì) 理論空氣量 計(jì)算 Vok =（ YC ＋ YS ） ＋ YH yo =（ ＋ ） ＋ = m3/kg （ 4— 1） 送風(fēng)量計(jì)算 031 2731 0 1 .3 2( ) /273lkk j k l l tV B V m hb? ? ? ??? ?? ? ? ? ? 式中 1? 風(fēng)量?jī)?chǔ)備系數(shù)，取 ； jB 燃料計(jì)算消耗量 的 計(jì)算： B l dwy η l 7. 1 619935 .82 .278 kg/h （ 4— 2） Bj B(1 q41 ) 1 ) （ 4— 3） q4固體不完全燃燒熱損失，一般取 812％ ； 0kV 理論空氣量 m3/kg； l?? 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)，取 ； ? l?? 爐膛漏風(fēng)系數(shù)，取 ； tlk冷空氣溫度，取 30℃； b當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，?。 所以 ,送分級(jí)送風(fēng)量為： Vk ) 30 273273 m3/h （ 4— 4） 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 25 風(fēng)道斷面的確定 ⑴ 采用 圓 形斷面的金屬風(fēng)道，斷面尺寸先桉風(fēng)速 w為 12m/s(一般取 10— 15m/s)計(jì)算： F = VK/3600w =(3600 12)= ㎡ （ 4— 5） 然后取風(fēng)道斷面尺寸為 Φ 620 ㎜，所以，實(shí)際風(fēng)速為： w = VK/3600F=(3600 )= m/s （ 4— 6） ⑵ 送風(fēng)機(jī)出口的漸擴(kuò)管尺寸 漸擴(kuò)管小頭斷面尺寸與送風(fēng)機(jī)出口尺寸相同，高寬為 367 624 ㎜，而大頭斷面尺寸與連接的矩形金屬風(fēng)道相同，為 Φ 620 ㎜。 小頭斷面積和風(fēng)速： Fw = =㎡ （ 4— 7） ww = (3600 )= m/s （ 4— 8） 風(fēng)道阻力計(jì)算 ⑴ 沿程摩擦阻力計(jì)算 由于空氣風(fēng)速約 10m/s，所以選取最長(zhǎng)的風(fēng)道計(jì)算總的摩擦阻力。 22mo dlLh d ???? ? ? Pa （ 4— 9） 式中，λ —— 沿程摩擦阻力系數(shù)，取 ； L—— 風(fēng)道長(zhǎng)度， 5m； ddl—— 風(fēng)道截面的當(dāng)量直徑； w—— 氣流的速度， ； ? —— 冷空氣的密度，取 。 空氣密度 30 27 3 27 93 6 /27 3 30 27 3lk k g mt??? ? ? ??? （ 4— 10） ∴ Δ hmo 5 .6 Pa （ 4— 11） ⑵ 風(fēng)機(jī)出口漸擴(kuò)管阻力 1jbh? 已知漸擴(kuò)管長(zhǎng) L=500 ㎜， b1=367 ㎜， F2= ㎡， F1 = ㎡。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 26 所以， L/ b1=500/367=， F2/ F1=，按教材圖 813 查出ξ =，而風(fēng)機(jī)出口速度 ww = (3600 )= m/s 動(dòng)壓頭 hdl ρ ω22 2 Pa （ 4— 12） ∴ Δ hjdl ζ hdl Pa （ 4— 13） ⑶ 流向改變引起的阻力 Δ hjb2 空氣經(jīng) 90176。轉(zhuǎn)彎 ， 其阻力系數(shù)按下式計(jì)算： zyK BC???? 式中， zy? —— 轉(zhuǎn)彎的原始阻力系數(shù)，決定于轉(zhuǎn)彎形式和相對(duì)曲率半徑； K? —— 考慮管壁粗糙度影響的系數(shù)，對(duì)一般粗糙度的煙風(fēng)道和鍋爐煙道，緩轉(zhuǎn)彎的 K? 平均值取為 ，急轉(zhuǎn)彎的取為 ；緩轉(zhuǎn)彎和有圓曲邊的急轉(zhuǎn)彎的 zyK?? 值由圖 8— 14決定；對(duì)于沒(méi)有圓曲邊的急轉(zhuǎn)彎，z zyk? =； B—— 與彎頭角度 ? 有關(guān)的系數(shù)，按圖 8— 14（ c）決定；當(dāng)轉(zhuǎn)彎角為 90176。時(shí)， B=1； C—— 考慮彎頭截面形狀的系數(shù)，按圖 8— 14（ d）決定；當(dāng)截面為圓形或正方形時(shí)， C=1。 對(duì)于送風(fēng)機(jī)出口彎頭： r/b=200/600=,查教材圖 814（ b） Δ 1ζ l （ 4— 14） 又因 ? =90176。，所以與彎頭角度 有關(guān)的系數(shù) B1為 1； 而 a1/b1=600/600=1,從教材圖 814（ d） 查得彎頭界面形狀系數(shù) C1=。 ∴ ζ 1 Δ 1ζ lB1C1 1 （ 4— 15） 則 Δ hjb2’ ζ 1hd Pa （ 4— 16） 另一個(gè)風(fēng)道彎頭是進(jìn)入風(fēng)室前的的風(fēng)道彎頭。 w = (3600 =11 m/s （ 4— 17） 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 27 hd2 ρ ω 222 1122 Pa （ 4— 18） 因彎頭截面尺寸和形狀與前述彎頭所述相同，故取 ζ 1 ∴ Δ hjb2＇’ ζ 2hd2 Pa （ 4— 19） Δ hjd2 Δ hjb2’ Δ hjb2＇’ Pa （ 4— 20） 注： 以上 所述教材為 《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》同濟(jì)大學(xué)吳味隆教授等編著中國(guó)建筑工業(yè)出版社 2021 年 5月第四版 (4)風(fēng)道調(diào)風(fēng)閥門(mén) 阻力 按主燃區(qū)進(jìn)風(fēng)室計(jì)算，因?yàn)榇孙L(fēng)室進(jìn)風(fēng)量最大，要求風(fēng)壓較高，所以可假設(shè)運(yùn)行時(shí)檔風(fēng)板為全開(kāi)，則局部阻力系數(shù)為 ζ 3 ∴ Δ hjd3 ζ 3hd2 Pa （ 4— 21） （ 5） 風(fēng)道出口 阻力 查得出口阻力系數(shù) ζ 4 ∴ Δ hjd4 ζ 4hd2 Pa （ 4— 22） （ 6） 燃燒設(shè)備 阻力 Δ hjd5， 層燃爐鏈條爐排取 800～ 1000Pa。 如此 ， 風(fēng)道各 部分局部 阻力之和為 ΣΔ hjd Δ hjd1 Δ hjd2 Δ hjd3 Δ hjd4 Δ hjd5 =＋ ＋ ＋ ＋ 1000 =1091 Pa （ 4— 23） 風(fēng)道總阻力等于沿程摩擦阻力與各部分局部阻力之和，考慮到大氣壓的修正和儲(chǔ)備系數(shù)，則風(fēng)道總阻力 ? ?2 10 1. 3ksl m o jbh h h P ab?? ? ? ? ? ? ? （ 4— 24） 式中， b—— 當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?，?； 2? —— 風(fēng)壓儲(chǔ)備系數(shù)，取 。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 28 ∴ ? ?2 10 1. 3ksl m o jbh h h P ab?? ? ? ? ? ? ? = （ +1091） （ 4— 25） 理論煙氣量計(jì)算 將三原子氣體體積2ROV、理論氮?dú)怏w積20NV和理論水蒸氣體積20HOV相加，便得到理論煙氣量 0yV ，即： OyV = 2 2 200RO N H OV V V?? = ? ? ? ?000 .0 1 8 6 6 ( 0 .3 7 5 ) 0 .7 9 0 .0 0 8 0 .1 1 1 0 .0 1 2 4 0 .0 1 6 1y y y y ykkC s V N H W V?? ? ? ? ? ? ??? =〔 （ ＋ ）〕＋（ ＋ ）＋（ ＋ ＋ ） =＋ ＋ =（ 4— 26） 實(shí)際煙氣量計(jì)算 實(shí)際的燃燒過(guò)程是在有過(guò)量空氣的條件下進(jìn)行的。 實(shí)際 煙氣流量為： V Bj[V α l′′ 1)Vk ] = [+（ ） ] = （ 4— 27） 式中， Vy—— 單臺(tái)鍋爐實(shí)際產(chǎn)生的煙氣量 m3/h ； Bj—— 燃煤耗量； α l′′—— 爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)，取 ； 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 29 煙道布置及其斷面尺寸的確定 鍋爐至 鍋爐房?jī)?nèi) 的煙道全部采用金 屬制作 ,鍋爐房外的煙道 為磚煙道 。 ⑴ 由鍋爐出口 至除塵器 斷面尺寸 假設(shè)排煙速度為 12m/s（一般取 1015m/s） , 斷面積 F1 V36 1 12 m2 （ 4— 28） 選擇圓形風(fēng)管尺寸為 Φ 600， 實(shí)際煙速為 w V36 Fs 1 .282 m/s （ 4— 29） ⑵ 除塵器 至引風(fēng)機(jī)管道斷面尺寸 假設(shè)排煙速度為 12m/s（一般取 1015m/s） , 斷面積 F2 V36 1 12 m2 （ 4— 30） 選擇圓形風(fēng)管尺寸為 Φ 600， 實(shí)際煙速為 w V36 F2s 1 .282 m/s （ 4— 31） （ 3） 引風(fēng)機(jī)至磚煙道的管道斷面尺寸 風(fēng)機(jī)出口原有尺寸為 300 380，經(jīng)過(guò)漸擴(kuò)管變?yōu)?500 500， 漸擴(kuò)管小頭煙速為 w3 V36 F3 1 .3 .38 m/s （ 4— 32） 漸擴(kuò)管大頭煙速為 w4 V36 F3s 1 .5 .5 m/s （ 4— 33） ⑷ 磚煙道的斷面尺寸 假設(shè)排煙速度為 7m/s（一般取 68m/s） , 斷面積 F4 V36 1 7 m2 （ 4— 34） 選擇矩形風(fēng)管尺寸為 600 700， 實(shí)際煙速為 w V36 F4s 1 .42 m/s （ 4— 35） 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 30 ⑸ 三臺(tái)鍋爐的合流總煙道 斷面尺寸 假設(shè)排煙速度為 7m/s（一般取 68m/s） , 斷面積