【正文】 流量 Q m3/h — 288 揚程 H m — 電動機功率 N kW — 75 軸功率 N kW — 63 轉(zhuǎn)速 n r/min — 2950 效率 η % — 79 熱網(wǎng)補給水量及補給水泵的選擇計算 表 3— 3 補給水泵的選擇計算 序 號 名 稱 符號 單位 計算公式 及數(shù)值來源 數(shù) 值 1 補給率 K % 選 取 1 2 熱網(wǎng)補給水量 wbG? ㎏ /h K wbG? = 644742 3 補給水泵流量 wbG ㎏ /h 4 wbG? =4 25790 4 補給水泵臺數(shù) n 臺 一臺備用 2 5 系統(tǒng)補給水點壓力值 bH MPa 為維護鍋爐運行壓力選取 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 11 6 補給水泵吸水管中的阻力損失 1H MPa 計算 7 補給水泵壓水管中的阻力損失 2H MPa 計算 8 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度 h kPa — 9 補給水泵所需揚程 H kPa (Hb+H1+H2) 103 10 補給水泵選擇 IS 型 單級單吸離心泵 型號 IS8065140 流量 Q m3/h — 30 揚程 H kPa — 360 電動機功率 N kW — 功率 N kW — 轉(zhuǎn)速 n r/min — 2900 效率 ? % — 61 離子交換器的選擇計算 軟化水的消耗量按熱網(wǎng)系統(tǒng)補給水量確定，即為 ，故選取 LNN— 800/8型 無頂壓固定床逆流再生鈉 離子 交換 器 ， 其技術(shù)性能見表 3— 4。從解析器上部引出的帶氧氣體經(jīng)氣體冷卻器及氣水分離器而進入反應(yīng)器。為提高軟化效果和降低鹽耗，兩臺交換器串聯(lián)使用；當(dāng)?shù)谝慌_交換器的軟化水出現(xiàn)硬度時，隨即把第二臺串入使用；直至第一臺交換器出水硬度達(dá)1— ，停運，準(zhǔn)備再生，由第二臺交換器單獨運行軟化，如此循環(huán)使用。 根據(jù)原水水質(zhì)指標(biāo)，本設(shè)計擬采用 無頂壓固定床 逆流再生鈉離子 交換法 軟化給水。 所以，本設(shè)計選 擇三臺 。 ⑵ 鍋爐 臺數(shù)的確定 選用 鍋爐的臺數(shù)時應(yīng)考慮對負(fù)荷變化和意外事故的適應(yīng)性、建設(shè)和運行的經(jīng)濟性。 ⑷ 鍋爐供熱介質(zhì)溫度的確定 直接根據(jù)原始熱負(fù)荷資料確定，鍋爐供熱介質(zhì)參數(shù)為 95/70℃的熱水。 采暖年熱負(fù)荷 D1為 ： D1 =24nQpy1 = 24 99 = 104 MW （ 2— 9） 所以 ， 鍋爐房年熱負(fù)荷為 D0 =K0D1= 104 = 104 MW （ 2— 10） 鍋爐型號和臺數(shù)的確定 鍋爐型號的確定 對煤種和熱負(fù)荷的變化有較好的適應(yīng)性，具有較好的壓火性能，對消煙除塵設(shè)備內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 5 的要求較低，運行操作的勞動強度較低，電機的安裝容量較小，金屬耗量較少。 煤質(zhì)資料 Aar=％ Car=％ Har=％ Oar=％ Nar=％ Sar=％ 低位發(fā)熱量 ： Qdwy=19935KJ/kg 水質(zhì)資料 總硬度 mmol/L 總堿度 mmol/L 暫時硬度 永久 硬度 溶解固形物 mg/L 溶解氧氣 mg/L 城市自來水 壓力 ～ 水溫 12℃ 氣象資料 海拔 供暖期天數(shù) 99 天 冬季采暖室外計算溫度： 5℃ 冬季最多 風(fēng)向： ENE 大氣壓力： 冬季 KPa 夏季 KPa 平均風(fēng)速： 冬季 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 3 第二章 鍋爐型號和臺數(shù)的確定 熱負(fù)荷的計算 最大計算熱負(fù)荷 根據(jù)原始的熱負(fù)荷數(shù)據(jù)資料，主要進行采暖熱負(fù)荷，考慮管網(wǎng)熱損失、漏損系數(shù)和同時使用系數(shù)后得出最大計算熱負(fù)荷。它們的熱效率普遍較低，而且排放的大量煙塵和有害氣體，嚴(yán)重污染了環(huán)境，需要節(jié)能減排的潛力巨大。兩臺鈉離 子交換器，輪流運行使用 。 本科畢業(yè) 設(shè)計說明書 題 目： 西安 市某經(jīng)濟開發(fā)區(qū)鍋爐房工藝設(shè)計 學(xué) 生 姓 名 ： 王 樹 有 學(xué) 院 ： 土 木 工 程 學(xué) 院 系 別 ： 建 筑 環(huán) 境 與 設(shè) 備 工 程 系 專 業(yè) ： 建 筑 環(huán) 境 與 設(shè) 備 工 程 班 級： 建 環(huán) 081 班 指 導(dǎo) 教 師 ： 賀 玲 麗 講 師 二 〇 一 二 年 六 月 學(xué)校代碼： 10128 學(xué) 號： 202120607064 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 摘 要 本設(shè)計為 西安 市某經(jīng)濟開發(fā)區(qū)鍋爐房工藝設(shè)計， 建筑面積為 38萬平方米， 采暖方式為直接取自鍋爐的 95/70℃熱水采暖。 最后根據(jù)水力計算確定管段的尺寸及水泵和風(fēng)機型號。因此，我們當(dāng)前面臨的是節(jié)能和環(huán)保兩大課題。鍋爐房最大計算熱負(fù)荷是選擇鍋爐的主要依據(jù) ,可用 下式進 行計算： 1 fQ q F? 式中： 1Q 最大計算熱負(fù)荷 MW； fq 面積熱指標(biāo) W/㎡ ,住宅 及公共建筑 熱指標(biāo)在 40～ 45 W/㎡之間，取45 W/㎡；學(xué)校、幼兒園熱指標(biāo)在 50～ 70 W/㎡，取 60 W/㎡； F 建筑面積 ㎡ 。 ⑴ 鍋爐總?cè)萘康拇_定 在確定鍋爐房鍋爐的總?cè)萘繒r，應(yīng)使所選鍋爐的額定容量之和不小于最大計算熱負(fù)荷數(shù) 值 。 ⑸ 鍋爐型號確定原則 確定鍋爐型號的原則是所選的鍋爐；應(yīng)能滿足供熱參數(shù)的要求，應(yīng)能有效地燃燒所采用的燃料，應(yīng)有較高的熱效率，應(yīng)能使鍋爐的出力、臺數(shù)和其它性能有效地適應(yīng)負(fù)荷的變化，應(yīng)有較低的基建和運行管理費用，且宜選用燃燒設(shè)備相同的鍋爐。一般來說，單機容量較大的鍋爐其熱效率較高，鍋爐房占地面積較小，運行人員少，經(jīng)濟性好；但臺數(shù)不易太少，否則適應(yīng)負(fù)荷變化的能力和備用性就差。 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 7 第三章 水處理設(shè)備的選擇及計算 水處理設(shè)計資料 根據(jù)《低壓鍋爐水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，對于供水溫度為 95℃的熱水鍋爐，補給水和循環(huán)水的水質(zhì)要求如表 3— 1所示： 表 3— 1 水質(zhì)要求 項 目 鍋外化學(xué)處理 補 給水 循環(huán) 水 懸浮物 /(mg/L) ≤ 5 — 總硬度 /(mmol/L) ≤ — PH值（ 25℃） ≥ 7 10～ 12 溶解氧 /(mg/L) ≤ ≤ ① 通過補加藥劑使鍋水 pH值控制在 10～ 12。流動床的優(yōu)點為出水質(zhì)量高，能連續(xù)工作，操作較方便，需要的交換劑量較少。 水的除氧 處理 根據(jù)氣體溶解定律，水溫愈高，其溶解度愈??；水上面某種氣體分壓力愈小，這種氣體在水中的溶解度也愈小。反應(yīng)器中裝有木炭，熱的木炭與流入反應(yīng)器的氣體中的氧氣反應(yīng)生成二氧化碳?xì)怏w。 表 3— 4 離子交換器的選擇計算 序號 名 稱 符號 單 位 計算公式 及 數(shù) 值 來源 數(shù) 值 1 需要 軟化水量 G m3/h 計算 值 2 原水總硬度 0H mmol/L 根據(jù)原始資料 3 軟化水硬度 1H mmol/L 已知水質(zhì)指標(biāo)（ ≤ ） 4 離子交換劑 選 定（ 001 7 強酸陽離子 ） 5 軟化速度 ? m/h 給 定 23 6 交換器計算截面積 F ㎡ F=Q/V=內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 12 7 交換器同時工作臺數(shù) n 臺 選 定 1 8 交換器選用臺數(shù) n 臺 2n 或 n+1 2 9 交換器公稱直徑 D m 選 定 10 交換器實際截面積 1F m2 F= 2 11 實際軟化速度 1v m/h 1v =Q/(n F1)=12 樹脂工作交換容積 e mol/m3 查 表 900 13 交換層高度 h1 m 查表 14 壓層高度 h2 m 查表 15 交換層樹脂體積 V m3 V=F1 h1 16 交換器樹脂總裝載量 G kg/臺 查表 17 每臺交換器工作交換容量 E mol/臺 E=ev=900 594 18 軟化水產(chǎn)量 Qc m3/臺 Qc=E/(H0HC) 19 再生置換軟化水自耗量 qc m3/（臺 F1 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 14 Vrs= 根據(jù)以上計算， 參考有關(guān)手冊與資料文獻，本鍋爐房解析除氧裝置的主要設(shè)備規(guī)格，選定列于表 3— 8，表 3— 9和表 3— 10。 所以，定期排污是裝設(shè)在下鍋筒的底部或下集箱的底部。 ∴ wywwyttV q kqtt??? ? 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計說明書 21 95。 表 3 13 鍋爐房管徑計算表 項目 體積流 量 假定流速 假定內(nèi) 徑 選取 實際流速 符號 m ω dc ω s 單位 m3/h m/s mm m/s 1 出水母管 2 337 DN300 2 2 出水支管 2 DN200 2 3 進水 母 管 2 337 DN300 2 4 進水母管 2 DN200 2 5 循環(huán)水泵進水管 DN200 2 6 循環(huán)水泵出水管 2 DN200 2 7 補水泵進水管 1 DN50 8 補水泵出水管 DN32 9 鹽液泵進水管 1 DN25 10 鹽液泵出水管 1 DN25 11 交換器至水箱連接管 2 DN40 12 除氧水泵進水管 1 DN50 13 除氧 水泵出水管 DN32 14 自來水總管 2 DN50 其他管徑按照設(shè)備出口取用。 空氣密度 30 27 3 27 93 6 /27 3 30 27 3lk k g mt??? ? ? ??? （ 4— 10） ∴ Δ hmo 5 .6 Pa （ 4— 11） ⑵ 風(fēng)機出口漸擴管阻力 1jbh? 已知漸擴管長 L=500 ㎜， b1=367 ㎜， F2= ㎡， F1 = ㎡。中國建筑工業(yè)出版社 如此 ， 風(fēng)道各 部分局部 阻力之和為 ΣΔ hjd Δ hjd1 Δ hjd2 Δ hjd3 Δ hjd4 Δ hjd5 =＋ ＋ ＋ ＋ 1000 =1091 Pa （ 4— 23） 風(fēng)道總阻力等于沿程摩擦阻力與各部分局部阻力之和，考慮到大氣壓的修正和儲備系數(shù)，則風(fēng)道總阻力 ? ?2 10 1. 3ksl m o jbh h h P ab?? ? ? ? ? ? ? （ 4— 24） 式中， b—— 當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Γ瑸?； 2? —— 風(fēng)壓儲備系數(shù)，取 。轉(zhuǎn)彎 ， 其阻力系數(shù)按下式計算： zyK BC???? 式中， zy? —— 轉(zhuǎn)彎的原始阻力系數(shù)，決定于轉(zhuǎn)彎形式和相對曲率半徑； K? —— 考慮管壁粗糙度影響的系數(shù)，對一般粗糙度的煙風(fēng)道和鍋爐煙道，緩轉(zhuǎn)彎的 K? 平均值取為 ，急轉(zhuǎn)彎的取為 ；緩轉(zhuǎn)彎和有圓曲邊的急轉(zhuǎn)彎的 zyK?? 值由圖 8— 14決定；對于沒有圓曲邊的急轉(zhuǎn)彎，z zyk? =； B—— 與彎頭角度 ? 有關(guān)的系數(shù)，按圖 8— 14（ c）決定；當(dāng)轉(zhuǎn)彎角為 90176。統(tǒng)計各個管段的長度及管段上的局部阻力，并轉(zhuǎn)化為管道的當(dāng)量長度，計算管道的阻力。15 m3