【導讀】往出現(xiàn)縫隙,使得各個建筑物的資用壓頭與實際需要的出現(xiàn)偏差,使系統(tǒng)水力失調,響，便于熱網(wǎng)運行管理。在近年來已經(jīng)成為流行的供熱方式。本次設計為貼近實。際也采用了間接連接供熱，在各個小區(qū)設置了熱力站。用了這種成熟的輻設方式。近年來興起的直埋敷設因其造價低，施工快，維護簡。超級鏈接引用無效。

　　

【正文】 t C? 畢業(yè)設計（論文） 27 確定一級網(wǎng)路質量 — 流量調節(jié)曲線 確定一級網(wǎng)路質量 — 流量調節(jié)的供回水溫度 12/?? 利用式 1 2 1 239。39。 const? ? ? ?? ? ? ? （ 54） 式中 1? — 一級網(wǎng)供水溫度，℃； 2? — 一級網(wǎng)回水溫度，℃； 139。? — 一級網(wǎng)設計供水溫度，℃； 239。? — 一級網(wǎng)設計回水溫度，℃。 120. 512( ) ( )39。ghghttQtt INt????? ? ????? （ 55） 式中 39。t? — 設計工況下的水 水換熱器的對數(shù)平均溫差，本設計中39。t? =℃， ( 39。 39。 )g h g ht t t t Q? ? ? （ 56） 三式聯(lián)立可得 1 1 20. 51 1 2( 39。 39。 ) ( 39。 39。 )( 39。 39。 ) 39。g g hht t t QIN t t Q? ? ?? ? ?? ? ? ??? ? ? ? （ 57） 在給定 ()wtQ值下，上式右邊為一已知值。 設 120 .5( 39。 39。 ) ( 39。 39。 )39。 ght t QtQ??? ? ?? =C，則 11 1 2( 39。 39。 )g cht et?? ? ?? ?? ? ? （ 58） 由此得出 121 ( 39。 39。 )1chgc t e te??? ??? ? （ 59） 畢業(yè)設計（論文） 28 2 1 1 2( 39。 39。 )? ? ? ?? ? ? （ 510） 利用式 （ 59）、（ 510）可以求出對應 Q 的一級網(wǎng)供回水溫度。 計算結果見表 54 表 54 1? 、 2? 與 wt 、及 Q 的對應關系 表 名稱 符號 單位 對應關系 室外溫度 wt C? 3 24 相對供暖熱負荷比 Q — 供水溫度 gt C? 回水溫度 ht C? τ 1 . τ 2 ( ) 畢業(yè)設計（論文） 29 第六章 設備選擇 一級網(wǎng)設備選擇 循環(huán)水泵的選擇 循環(huán)水泵應滿足的條 件 （ 1）循環(huán)水泵的總流量應不小于管網(wǎng)的總設計流量，當熱水鍋爐出口至循環(huán)水泵的吸入口有旁通管時，應不計入流經(jīng)旁通管的流量。 （ 2）循環(huán)水泵的揚程應不小于流量條件下熱源、熱力網(wǎng)、最不利環(huán)路壓力損失之和。 （ 3）循環(huán)水泵應具有工作點附近較平緩流量揚程特性曲線，并聯(lián)運行的水泵型號相同。 （ 4）循環(huán)水泵承壓耐溫能力應與熱力網(wǎng)的設計參數(shù)相適應。 （ 5）應盡量減少循環(huán) 水泵的臺數(shù)，設置三臺以下循環(huán)水泵時，應有備用泵，當四臺或四臺以上水泵并聯(lián)使用時，可不設備用泵。 （ 6）熱力網(wǎng)循環(huán)水泵入口側壓力應不低于吸入口可能達到最高水溫下飽和蒸汽壓力加 50KPa。 循環(huán)水泵的選擇 （ 1） 設計循環(huán)流量 根據(jù)式（ 41）及計算熱負荷 47015150WjQ ? ，可求出一級網(wǎng)的循環(huán)流量為 G39。= （ 2）循環(huán)水泵揚程 r y wH H H H? ? ? （ 61） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚程， m； rH — 熱源內(nèi)部 阻力損失，一般取 1015 2mHO 。 yH — 最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，一般取 5 2mHO ； 畢業(yè)設計（論文） 30 wH — 供回水干管的阻力損失，本設計 21 6 .0 2 3 2 .0H w m H O? ? ?。 由式（ 61）可得 21 5 5 3 2 5 2H m H O? ? ? ? 由 G39。 和 H 兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為 IS200150400，性能參數(shù)如表 61 表 61 性能參數(shù)表 轉速： 1450r/min 流量： L/s 揚程： 4555m 效率： 6047 % 軸功率： 電機功率： 75 KW 水泵的尺寸如圖 61 所示 圖 61 一級網(wǎng)循環(huán)水泵安裝尺寸圖 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 62） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 4 2 8 10 /m S L? 并得到以下數(shù)據(jù)： 畢業(yè)設計（論文） 31 表 62 G 與 H 的對應關系表 G(L/S) 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 H(m) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 62 所示與泵的特性曲線交點為泵的工作點。 圖 62 一級網(wǎng)循環(huán)水泵特性曲線 補水泵的選擇 補水泵應 滿足 的條件 （ 1）閉式熱力網(wǎng)補水裝置的流量的應根據(jù)供熱系統(tǒng)的滲漏量和事故補水量確定，一般取允許滲漏量的 4 倍。 （ 2）開式熱力網(wǎng)補水泵的流量，應根據(jù)生活熱水最大設計流量和供熱系統(tǒng)滲漏之和確定。 （ 3）補水裝置壓力不小于補水點管道壓力加 3050KPa，如果補水裝置同時用于維持熱力網(wǎng)靜壓力時其壓力應能滿足靜壓要求。 （ 4）閉式熱力網(wǎng)補水泵宜設兩臺，此時可不設備用泵。 畢業(yè)設計（論文） 32 （ 5）開始熱力網(wǎng)補水泵宜設三臺或三臺以上，其中一臺泵作為備用。 補水泵的選擇 （ 1）補給水泵的流量 取循環(huán)水量的 4%（按正常補水量 1%，事故補水量為正常補水量 4 倍） 39。39。G補 =4%G （ 63） 式中 39。G — 設計循環(huán)流量， t/h； 根據(jù)式 （ 63） 39。G補 = 3/mh= /LS。 （ 2）揚程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 64） 式中 bH — 補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定）， m； ysH — 補給水泵壓力管阻力損失， m； xsH — 補給水泵吸水管中的阻力損失， m； h — 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度， m。 工程上認為補給水泵吸水管損失和壓力管損失較小，同時補給水箱高出水泵的高度往往作為富裕之或為抵消吸水管損失和壓力管損失的影響，所以公式可簡化為 (3 0 5 0 )bH H K Pa?? （ 65） 補水點壓力值 bH 可由水壓圖直接得到，由于采用補給水泵定壓，可取靜壓線 7m。 根據(jù)式（ 65）可得 23 5 4 3 9H m H O? ? ? 根據(jù) 39。G補 和 H 可確定補給水泵的型號為 IX18065125 畢業(yè)設計（論文） 33 表 63 水泵性能表 轉速： 2900r/min 流量： L/s 揚程： m 效率： 6047 % 軸功率： 電機功率： KW 水泵外形及尺寸如圖 63 所示 圖 63 水泵安裝尺寸表 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 62） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= /m S L 并得到以下數(shù)據(jù)： 表 64 G 與 H 的對應關系表 G(L/S) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 H(m) 9 G(L/S) 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 H(m) 36 畢業(yè)設計（論文） 34 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 64 所示其余泵的特性曲線交點為泵的工作點。 圖 64 水泵性能曲線圖 波紋管補償器 為了防止管道升溫時，由于熱膨脹作用而引起管道變形或破壞 ，需要在管道上設置補償器，以補償管道的熱伸長，從而減小管壁的應力，和作用在閥間或支架結構上的作用力。 波紋管補償器的選取可參見本設計的 。 二級網(wǎng)設備選擇 換熱站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵的選擇方法與熱源內(nèi)部的循環(huán)水泵補給水泵的選擇方法相似，同理可選擇熱力站內(nèi)的循環(huán)水泵和補給水泵，以 R22 號熱力站為例進行選擇。 畢業(yè)設計（論文） 35 循環(huán)水泵的選擇 （ 1） 設計循環(huán)流量 根據(jù)式（ 41）及計算熱負荷 19 2928950WRjQ ? ，可求出二級網(wǎng)的循環(huán)流量為 G39。=。 （ 2）循環(huán)水泵揚程 h y wH H H H? ? ? （ 66） 式中 H — 循環(huán)水泵的揚程， m； hH — 換熱器內(nèi)部阻力損失，可參見 中的計算，對 R22 號熱力站 hH = 2mHO 。 yH — 最遠用戶的內(nèi)部壓力損失，可取的 12 2mHO ； wH — 供回水干管的阻力損失，對 R22 號熱力站 21 .8 9 2 3 .7 8H w m H O? ? ?。 由式（ 61）可得 5 .5 2 3 .7 8 1 1 .2 8H ? ? ? ?2mHO 由 G39。 和 H 兩個數(shù)據(jù)可確定選擇熱源的循環(huán)水泵型號為 IS10065200，水泵的性能參數(shù)如表 6所示 表 65 R22 熱力站循環(huán)水泵性能表 轉速： 2900r/min 流量： L/s 揚程： 4754 m 效率： 6577 % 軸功率： KW 電機功率： 22 KW 該泵的外形尺寸為 畢業(yè)設計（論文） 36 圖 65 水泵安裝尺寸 （ 3）繪制網(wǎng)路特性曲線 網(wǎng)路阻力系數(shù) S 2S=H/G （ 67） 式中 H 、 G 的意義同式（ 61） 由式（ 62）可得網(wǎng)路阻力系數(shù) S= 10 /m s L?? 并得到以下數(shù)據(jù)： 表 66 G 與 H 的對應關系表 G(L/S) 5 10 15 20 25 30 H(mH20) 繪制出網(wǎng)路特性曲線如圖 61 所示其余泵的特性曲線交點為泵的最佳工作點。 畢業(yè)設計（論文） 37 圖 66 水泵性能曲線圖 補給水泵的選擇 （ 1）補給水泵的流量 取循環(huán)水量的 4%（按正常補水量 1%，事故補水量為正常補水量 4 倍） 39。39。G補 =4%G （ 68） 式中 39。G — 設計循環(huán)流量， t/h； 根據(jù)式（ 63） 39。G補 =4 3/mh= /LS。 （ 2）揚程 b xs ysH H H H h? ? ? ? （ 69） 式中 bH — 補水點壓力值（通過對系統(tǒng)水壓圖分析確定）， 2mHO ； ysH — 補給水泵壓力管阻力損失， 2mHO ； 畢業(yè)設計（論文） 38 xsH — 補給水泵吸水管中的阻力損失， 2mHO ； h — 補給水箱最低水位高出系統(tǒng)補水點的高度， 2mHO 。 同一級網(wǎng)類似，認為補給水泵吸水管損失和壓力管損失較小