【導(dǎo)讀】化、規(guī)?；⒆詣?dòng)化、現(xiàn)代化必不可少的設(shè)備。此次進(jìn)行了可伸縮帶式輸送。根據(jù)給定的參數(shù)設(shè)計(jì)并計(jì)算選用可伸縮帶式輸送機(jī)的標(biāo)準(zhǔn)零部件構(gòu)成輸

　　

【正文】 用式（ ）計(jì)算： [ ( 2 ) ]H R O R U B GF c fL g q q q q? ? ? ? （ ） 式中 f —— 模擬摩擦系數(shù)，根據(jù)工作條件及制造安裝水平?jīng)Q定，一般可按表查取。 L —— 輸 送機(jī)長度（頭尾滾筒中心距）， m； g —— 重力加速度； 初步選定托輥為 DTⅡ 6204/C4，查 參考文獻(xiàn) [2]表 27，上托輥間距 0a ＝ 15 ，下托輥間距 ua ＝ 3m，上托輥槽角 35176。，下托輥槽角 0176。 ROq —— 承載分支托輥組每米長度旋轉(zhuǎn)部分重量， kg/m，用式（ ）計(jì)算 10ROGq a? （ ） 其中 1G —— 承載分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分重量， kg； 0a —— 承載分支托輥間距， m； 托輥已經(jīng)選好，知 1 22G kg? 計(jì)算： 1 22 1 8 .31 .2RO oGq a? ? ?kg/m RUq —— 回程分支托輥組 每米長度旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量， kg/m，用式（ ）計(jì)算： 2RUUGq a? （ ） 式 中 2G —— 回程分支每組托輥旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 Ua —— 回程分支托輥間距， m； 2 17kgG ? 2 17 5 .7 k g /m3RUuGq a? ? ? 式中 Gq —— 每米長度輸送物料質(zhì)量 700 6 1 . 7 k g /m3 . 6 3 . 6 3 . 1 5mG I Qq ??? ? ? ?? 16 Bq —— 每米長度輸送帶質(zhì)量， kg/m， Bq =[ ( 2 )H R O R U B GF fL g q q q q? ? ? ? = 1000 [++（ 2 +） ]=55266N f 運(yùn)行阻力系數(shù) f值應(yīng)根據(jù)表 35選取。取 f =。 表 35 阻力系數(shù) f 輸送機(jī)工況 f 工作條件和設(shè)備質(zhì)量良好，帶速低，物料內(nèi)摩擦較小 ～ 工作條件和設(shè)備質(zhì)量一般，帶速較高，物料內(nèi)摩擦較大 ～ 工作條件惡劣、多塵低溫、濕度大，設(shè)備質(zhì)量較差，托輥成槽角大于 35176。 ～ 主要特種阻力計(jì)算 主要特種阻力 1SF 包括托輥前傾的摩擦阻力 F? 和被輸送物料與導(dǎo)料槽攔板間的摩擦阻力 glF 兩部分，按式（ ）計(jì)算： Sl glF F F??? （ ） F? 按式（ ）或式（ ）計(jì)算： 三個(gè)等長輥?zhàn)拥那皟A上托輥時(shí) 0 ( ) c os si nBGF C L q q g? ? ?? ? ??? （ ）式中： C? —— 槽型系數(shù) C? =（ 30176。槽角） 0? —— 承載托輥與輸送帶間的摩擦因數(shù) 17 L? —— 輸送機(jī)長度 二輥式前傾下托輥時(shí) 0 c os c os si nBF L q g??? ? ? ?? （ ） 按重載段為等長三托輥 ,前傾角 ? =2176。 （ ） 計(jì)算 即 SlF = 1000(+) cos8176。 sin2176。 =3316N 附加特種阻力計(jì)算 附加特種阻力 2SF 包括輸送帶清掃器摩擦阻力 rF 和卸料器摩擦阻力 aF 等部分，按下式計(jì)算： 23S r aF n F F? ? ? （ ） 3rF A P ?? ? ? （ ） 2aF B k?? （ ） 式中 3n —— 清掃器個(gè)數(shù)，包括頭部清掃器和空段清掃器； A—— 一個(gè)清掃器和輸送帶接觸面積， 2m ，見表 P —— 清掃器和輸送帶間的壓力， N/ 2m ，一般取為 443 10 ~ 10 10?? N/ 2m ； 3? —— 清掃器和輸送帶間的摩擦系數(shù)，一般取為 ～ ； 2k —— 刮板系數(shù)，一般取為 1500 N/m。 18 表 36刮板與輸送帶接 觸面積 帶寬 B/mm 刮板與輸送帶接觸面積 A/m2 頭部清掃器 空段清掃器 500 650 800 1000 1200 1400 查表 36 得 A= ，取 p =10 410? N/m2 ，取 3? =，將數(shù)據(jù)帶入式（ ） 則 rF = 10 410? =900 N 擬設(shè)計(jì)的總圖中有兩個(gè)清掃器和一個(gè)空段清掃器（一個(gè)空段清掃器相當(dāng)于 個(gè)清掃器） 0aF? 由式（ ） 則 2SF = 900=3150 N 傾斜阻力計(jì)算 傾斜阻力按下式計(jì)算： St GF q g H? ? ? ..st gF q gH? = 1000 sin8176。 =84152N 由式（ ） 12U H S S StF C F F F F? ? ? ? 19 UF = 55266+3316+3150+84152 =150848N 傳動(dòng)功率計(jì)算 傳動(dòng)軸功率計(jì)算 傳動(dòng)滾筒軸功率（ AP ）按式（ ）計(jì)算： 1000UA FP ??? () 得 1 5 0 8 4 8 3 .1 5 4751000AP ???kw 電機(jī)功率計(jì)算 電動(dòng)機(jī)功率 MP ，按式（ ）計(jì)算： 39。AM PP ???? （ ） 式中： ? —— 傳動(dòng)效率 ?? 39。? —— 電壓降系數(shù) 39。 ?? 39。39。? —— 不平衡系數(shù) 39。39。 ?? 得 475 Mp ??KW 初 選電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y355394， N=280 KW，數(shù)量 2臺(tái)。 20 輸送帶張力計(jì)算 輸送帶下垂度校核 為了限制輸送帶在兩組托輥間的下垂度，作用在輸送帶上任意一點(diǎn)的最小張力 minF ，需按式（ ）和（ ）進(jìn)行驗(yàn)算。 承載分支 0m in ()8BGadma q q gFha????????承 () 回 程分支 0min8Badma q gFha?????????回 （ ） 式中admha?????? —— 允許最大垂度，一般 ? ； 0a —— 承載上托輥間距（最小張力處）； ua —— 回程下托輥間距（最小張力處）。 取admha?????? = 由式（ ）得： minF承 ? 1 .2 1 8 1 6 1 .7 3 ) 9 .8 7 9 9 0 N8 0 .0 1 5? ? ? ??（ 9. minF回 3 1 9 .8 1 9 .8 4853N8 0 .0 1 5????? 21 輸送帶不打滑條件 輸送機(jī)是靠皮帶與帶輪之間的摩擦力來傳遞運(yùn)動(dòng)和力的，在安裝帶傳動(dòng)時(shí)，須將帶張緊；由于張緊力的存在，帶與帶輪的接觸表面上就產(chǎn)生了正壓力。當(dāng)帶傳動(dòng)開始工作時(shí)，帶與帶輪的接觸表面有相對(duì)運(yùn)動(dòng)的趨勢，因而在該接觸面間就產(chǎn)生了摩擦力，傳動(dòng)輪的兩邊就產(chǎn)生了相應(yīng)的緊邊和松邊，設(shè)緊邊的張力為 2F ，松邊為 2F ，則兩邊的拉力差為 : 21 FFF ?? 由于輸送機(jī)在非穩(wěn)定狀態(tài)下 (啟動(dòng)和制動(dòng) )，帶條除受靜張力作用外還受速度變 化引起的附加動(dòng)張力作用動(dòng)張力與靜張力疊加，可能引起帶條在驅(qū)動(dòng)滾筒上的打滑，這種是不允許的，因?yàn)檫@會(huì)造成帶條的下覆面膠層與滾筒覆面之間的強(qiáng)烈摩擦、發(fā)熱而損壞，更主要的是會(huì)使?jié)L筒與帶條之間摩擦系數(shù)降低，以致造成輸送機(jī)不僅難于繼續(xù)傳動(dòng)，而且破壞了它的正常傳動(dòng)。為了防止這種狀況的發(fā)生需要在圓周驅(qū)動(dòng)力前乘以一個(gè)系數(shù) k；即 21 FFKFU ?? 根據(jù)柔體摩擦的理論，輸送帶的緊邊和松邊拉力之間的關(guān)系可用歐拉公式表示為 : ??eFF ?? 21 式中 ? — — 傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù)； ? — — 輸送帶在所有傳動(dòng)滾筒上的包角； 綜合上面兩式可得： 111 ?? ??eKFF U 因此，為防止輸送帶的打滑，需在回程帶上保持的最小張力應(yīng)大于 1F ，即輸送帶最小張力 min2F ，應(yīng)按公式（ 3— 15）計(jì)算： 11m axm in2 ?? ??eFF U 式中 maxUF — — 輸送機(jī)滿載啟動(dòng)時(shí)或制動(dòng)時(shí)出現(xiàn)的最大圓周力，啟動(dòng)時(shí) 22 UAU FKF ?max ，啟動(dòng)系數(shù) ~?AK ， AK 取 ； 所以， maxUF = 150848=226272N 表 37 傳動(dòng)滾筒與輸送帶間的摩擦系數(shù) ? ? — 輸送帶在所有傳動(dòng)滾筒上的尾包角，采用弧度；對(duì)于頭部雙滾筒尾部單滾筒驅(qū)動(dòng)， 傳動(dòng)滾筒采用包膠滾筒， 1 210???， 2 210? ??， ?? 。 雙傳動(dòng)滾筒 12 420? ? ?? ? ? ?。 對(duì)常用 1C= 1e??? 該設(shè)計(jì)取 ? =； ? =420 。 2min maxF CF? =?226272=28284N 上分支運(yùn)行阻力： N1 2 3 3 2 88 4 1 5 0 0 0)()(1 ???????????? stROGB FfL gqqqF 下分支運(yùn)行阻力： N1 0 0 0 0 0 0)()(2 ???????? L w gqqF RUB 由 N28284S m in21 ?? F 及圖 32計(jì)算輸送機(jī)各點(diǎn)張力： 計(jì)算式 按不打滑條件計(jì)算 12 SS ? 28284 23 SS ? 28849 工作條件 ? 光面滾筒 膠面滾筒 清潔干燥 ～ 環(huán)境潮濕 ～ ～ 潮濕粘污 23 34 SS ? 28849 45 SS ? 30003 56 SS ? 30003 67 SS ? 31203 78 SS ? 31203 89 SS ? 32451 910 SS ? 32451 21011 FSS ?? 43749 1112 SS ? 43749 11213 FSS ?? 168826 1314 SS ? 168826 1415 SS ? 175580 1516 SS ? 175580 1617 SS ? 179091 1718 SS ? 179091 21819 UFSS ?? 103667 圖 32 膠帶纏繞圖 24 傳動(dòng)滾筒設(shè)計(jì)計(jì)算 確定傳動(dòng)滾筒的張合力 功率配比 1： 1所以 N75 424215 084 8221 ???? UUU FFF 按不打滑 條件計(jì)算： 第一滾筒合張力 131951N282841036671191 ????? SSF 第二滾筒合張力 2 8 2 7 5 8 N1 0 3 6 6 71 7 9 0 9 118912 ????? SSF 筒體尺寸選擇 綜合輸送帶的張力大小，以及滾筒所受的力的大小可以確定本吃設(shè)計(jì)的滾筒為中型滾筒，其結(jié)構(gòu)為輪轂和軸用帳套連接，幅板和筒皮焊接，筒皮外面包膠。 初選傳動(dòng)滾筒直徑 1000mm 兩軸承座中心距 A為： 1450mm 滾筒兩副板間距 N為： N=B=1000 表 38 DT? 型帶式輸送機(jī)寬度與筒長對(duì)應(yīng)表 輸送帶 寬度 800 1000 1200 1400 滾筒長度 950 1150 1400 1600 25 由表 38可知 滾筒長 度 L=1150mm, 滾筒體厚度的計(jì)算 選 Q235A 鋼板用作滾筒體材料，并取 []4s?? ? 。對(duì)于 Q235A 剛，s? =235N/ 2mm ，則 []? =。 2228 6 .7 1 0 .0 3 3 8 0 .1 8 7 5 ( m m )pt l DR??? 式中 p—— 功率， kw。 ? —— 帶速， m/s。 l— — 筒長， mm, R= (mm)2DR? 。 []? 許用應(yīng)力， N/ 2mm 。 22222286 .7 1 0. 03 38 0. 18 75 ( m m )23 7. 5 286 .7 0. 03 38 11 50 0. 18 75 10 00 25 . m m3. 15 50 0pt l DR?? ? ??? ? ? ? ? ?? 滾筒筒體強(qiáng)度的校核 已知 功率 P=, 帶速 / ,ms? ? 筒長 l=1150mm, 直徑D=1000mm， 取 筒體厚度 t=30mm,材料為 Q235 鋼板。 由式 2 3 7 . 51 0 0 0 1 0 0 0 7 5 3 9 63 . 1 5u PFN?? ? ? ? 式中 uF