【導(dǎo)讀】塑件和流道凝料在分型面上的投影面積及所需鎖摸力……和第一手資料為原則。所有引用別人的觀點(diǎn)或文字，無論曾否發(fā)表，無論是紙質(zhì)或電子版，都必須注明出。凡轉(zhuǎn)引文獻(xiàn)資料，應(yīng)如實(shí)說明。對已有學(xué)術(shù)成果的介紹、評論、引用和注釋，應(yīng)力求客觀、偽注、偽造、篡改文獻(xiàn)和數(shù)據(jù)等，均屬學(xué)術(shù)不端行為致謝一項(xiàng)科研成果或技術(shù)創(chuàng)新,往往不是。2)著錄參考文獻(xiàn)能方便地把論文作者的成果與前人的成果區(qū)別開來。3)著錄參考文獻(xiàn)能起索引作用。4)著錄參考文獻(xiàn)有利于節(jié)省論文篇幅。請者的課程考試通過了，但論文在答辯時被評為不合格，那么就不會授予他學(xué)位。料的羅列，應(yīng)對大量的事實(shí)、材料進(jìn)行分析、研究，使感性認(rèn)識上升到理性認(rèn)識。論文的內(nèi)容必須符合歷史唯物主義和唯物辯證法，符合“實(shí)事求是”、“有。核心期刊審核時間一般為4個月，須經(jīng)過初審、復(fù)審、終審三道程序。國家沒有對期刊進(jìn)行級別劃分。國家級期刊主管單位是國家部門或直屬部門。

　　

【正文】 磨損，防止導(dǎo)柱或?qū)桌?dǎo)套固定部分和導(dǎo)滑部分的表面粗糙度一般為 ? m。 3） 固定形式及配合精度 該封頭模具采用 H7/r6 配合鑲?cè)肽０澹⒃谂_肩處裝上緊定螺釘來固定。 41 第九章 脫模機(jī)構(gòu)、復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 塑件在從模具上取下以前，還有一個從模具的成型零件上脫出的過程，使塑件從成型零件上脫出的機(jī)構(gòu)稱為推出機(jī)構(gòu)。推出機(jī)構(gòu)的動作是通過裝在注射機(jī)合模機(jī)構(gòu)上的頂桿或液壓缸來完成的。 推出機(jī)構(gòu)的組成 推出機(jī)構(gòu)主要由推出零件、推出零件固定板和推板、推出機(jī)構(gòu)的導(dǎo)向與復(fù)位部件等組成。推出機(jī)構(gòu)中，凡直接與塑件相接觸、并將塑件推出型腔的零件稱為推出零件。常用的推出零件有推桿、推管、推件板、成型 推桿等。 推出機(jī)構(gòu)可按其推出動作的動力來源分為手動推出機(jī)構(gòu)、機(jī)動推出機(jī)構(gòu)、液壓和氣動推出機(jī)構(gòu)。手動推出機(jī)構(gòu)是模具開模后，由人工操縱的推出機(jī)構(gòu)塑件，一般多用于塑件滯留在定模一側(cè)的情況；機(jī)動推出機(jī)構(gòu)利用注射機(jī)開模動作驅(qū)動模具上的推出機(jī)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)塑件的自動脫模；液壓和氣動推出機(jī)構(gòu)是依靠設(shè)置在注射機(jī)上的專用液壓和氣動裝置，將塑件推出或從模具中吹出。推出機(jī)構(gòu)還可以根據(jù)推出零件的類別分類，可分為推桿推出機(jī)構(gòu)、推管推出機(jī)構(gòu)、推件板推出機(jī)構(gòu)、成型推桿（塊）推出機(jī)構(gòu)、多無綜合推出機(jī)構(gòu)等。另外，也可根據(jù)模具的 結(jié)構(gòu)牲來分類。 42 推出機(jī)構(gòu)應(yīng)盡調(diào)協(xié)在動模一側(cè)。 由于推出機(jī)構(gòu)的動作是通過裝在注射機(jī)合模機(jī)構(gòu)上的頂桿來驅(qū)動的，所以一般情況下，推出機(jī)構(gòu)設(shè)在動模一側(cè)。正因如此，在分型面設(shè)計(jì)時應(yīng)盡量注意，開模后使塑件能留在動模一側(cè)。 1） 保證塑件不因推出而變形損壞 為了保證塑件在推出過程中不變形、不損壞，設(shè)計(jì)時應(yīng)仔細(xì)分析塑件對模具的包緊力和粘附力的大小，合理的選擇推出方式及推出位置，從而使塑件受力均勻、不變形、不損壞。 2） 機(jī)構(gòu)簡單動作可靠 推出機(jī)構(gòu)應(yīng)使推出動作可靠、靈活，制造方便，機(jī)構(gòu)本身要有足夠的強(qiáng) 度、剛度和硬度，以承受推出過程中的各種力的作用，確保塑件順利地脫模。 3） 良好的塑件外觀 推出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)置在塑件內(nèi)部，以免推出痕跡影響塑件的外觀質(zhì)量。 4）合模時的正確復(fù)位 設(shè)計(jì)推出機(jī)構(gòu)時，還必須考慮合模時機(jī)構(gòu)的正確復(fù)位，并保證不與其他模具零件相干涉。 制品推出的基本方式 1）推桿推出：推桿推出時一種基本的也是一種常用的制品推出方式。常用的推桿形式有圓形、矩形、 “ D” 形。 2）推件板推出：對于輪廓封閉且周長較長的制品，采用推件板 43 推出結(jié)構(gòu)。推件板推出部分的形狀根據(jù)制品形狀而定。 3）氣壓推出：對 于大型深型腔制品，經(jīng)常采用或輔助采用氣壓推出方式。 本模具的推出機(jī)構(gòu) ，每個塑件由 9 個推桿，共為 36 個； ； ； 、剛度較大處； H8/f7 或 H8/f8 的間隙配合； ，其端面應(yīng)與型腔底面平齊，或高出型腔底面 ～ ； ，通常采用單邊 的間隙（由于該套模具各塑件的 5 個推桿分布比較緊湊，故采用單邊 的間隙） ，這樣可以降低加工要求，又能在多推桿的情況下，不因由于各板上的推桿孔加工誤差引起的軸線不一致而發(fā)生卡死現(xiàn)象； T T10 碳素工具鋼，熱處理要求硬度HRC? 50，工作端配合部 分的表面粗糙度為 Ra? 。 脫模阻力的計(jì)算 塑件壁厚與其內(nèi)孔直徑之比大于 1/20，為厚壁殼體形塑件，且塑件斷面為圓環(huán)形，故所需脫模力的計(jì)算公式如下：（分別計(jì)算定、動模上型芯的脫模阻力） 44 BKK fLRQ 10)1( )t a n(c os2 12 ??? ??? ? ???? 式中 E— 拉伸模量， PC 為 ε— 成型平均收縮率，為 2% t— 塑件的平均厚度，約為 L— 塑件包容型芯的長度，分別為 6mm、 μ— 泊松比， 248。— 脫模斜度，為 2176。 f— 塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)，為 R— 型芯大小端的平均直徑，分別為R1= R2= B— 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積（ cm2），當(dāng)塑件底部有通孔時， 10B 項(xiàng)應(yīng)視為零 K1— 由 f 和 248。決定的無因次數(shù)，可由下式計(jì)算： ?? co ssin11 fK ?? ≈1 K2— 由 λ（ λ=R/t）和 248。決定的無因次數(shù)，可由下式計(jì)算 ??? ? c os2c os 2222 ??K 分別為 、 代入得 Q=≈ 45 根據(jù)本模具的設(shè)計(jì)，本模具的動力機(jī)構(gòu)完全可以克服脫模力，本脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)完全符合標(biāo)準(zhǔn)，具體圖參看裝配圖。 復(fù)位機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 有脫模機(jī)構(gòu)就必須有復(fù)位機(jī)構(gòu)，復(fù)位機(jī)構(gòu)得作用主要是脫模后回到合模狀態(tài)以進(jìn)行下一次注射，本模具中有側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)，因此必須考慮復(fù)位時，推桿與滑塊的干涉問題，所以采用彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)，彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)是一種先行復(fù)位機(jī)構(gòu)，這樣可以有效避免干涉問題，其示意圖如圖 91 所示。 導(dǎo)桿 彈簧 圖 91 彈簧復(fù)位機(jī)構(gòu)示意圖 第十章 側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 凡是能夠獲得側(cè)向抽芯或側(cè)向分型以及復(fù)位動作的機(jī)構(gòu)，統(tǒng)稱為側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)，從廣義上講，他是實(shí)現(xiàn)塑件脫模的裝置。這類模具脫出塑件的運(yùn)動有兩種情況：一種是開模時首先完成側(cè)向分型或抽 46 芯，然后推出塑件；第二種是側(cè)向抽芯或分型于塑件推出同步進(jìn)行。 抽拔距與抽拔力及機(jī)構(gòu)組成 抽拔距 將側(cè)向型芯或拼合凹模（滑塊）從成形位置抽拔或分開至不妨礙脫模位置的距離稱為抽拔距。一般抽拔距取 側(cè)孔深度加 2～ 3mm，這里取 2mm，如圖 101所示為本塑件的抽撥距： 圖 101 側(cè)型芯抽拔距 本塑件孔深為 17mm，且為通孔。由于相對塑件本身來說比例比較大，所以在設(shè)計(jì)抽芯機(jī)構(gòu)的時候還得設(shè)計(jì)一個定位機(jī)構(gòu)，超出孔面2mm為最佳設(shè)計(jì)。 抽芯距的計(jì)算公式如下： 3~21 ?? SS 式中 S— 抽芯距， mm； S1— 取出塑件最小尺寸， 19mm； 21219 ???S 抽拔力 抽 出側(cè)向型芯或分離側(cè)向凹模所需的力稱為抽拔力，抽拔力的計(jì)算與脫模力計(jì)算相同，抽拔力的計(jì)算公式如下： BKK fLRQ 10)1( )t a n(c os2 12 ??? ??? ? ???? 47 式中 E— 拉伸模量， PC 為 ε— 成型平均收縮率，為 2% t— 塑件的平均厚度，約為 L— 芯的直徑，為 1mm μ— 泊松比， 248?！?脫模斜度，為 2176。 f— 塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)，為 R— 芯的平均直徑，為 1mm B— 塑件在與開模方向垂直的平面上的投影面積（ cm2），當(dāng)塑件底部有通孔時， 10B 項(xiàng)應(yīng)視為零 K1— 由 f 和 248。決定的無因次數(shù)，可由下式計(jì)算： ?? co ssin11 fK ?? ≈1 K2— 由 λ（ λ=R/t）和 248。決定的無因次數(shù)，可由下式計(jì)算 ??? ? c os2c os 2222 ??K 分別為 代入得 Q=≈ 斜導(dǎo)柱驅(qū)動的結(jié)構(gòu)組成 〔 1〕斜導(dǎo)柱 斜導(dǎo)柱的斜角一般為 15176?！?20176。，最大不得超過25176。，本設(shè)計(jì)采用 20176。，斜導(dǎo)柱的尺寸如圖 所示，在本設(shè)計(jì)中，由于抽芯比較小，經(jīng)過校核直徑為 9mm,完全符合其強(qiáng)度，剛度的要求， 48 但在模具中則考慮其他尺寸的裝配，材料多采用優(yōu)質(zhì)鋼材 T8A、 T10以及 20號鋼滲碳處理，淬火硬度 HRC55以上 。 表面粗糙度要求 。具體形式如下： 圖 102 （ 2） 滑塊 滑塊是可動零件，滑塊與側(cè)型芯既可以做出整體式，也可以做出組合式，滑塊長度（運(yùn)動方向）應(yīng)為寬度的 ，高度須為寬度的 2/3，以防運(yùn)動時發(fā)生偏斜。本設(shè)計(jì)的是整體式滑塊，如圖所示，對于成形部分采用組合式，材料采用 T8A 鋼，成形部位采用局部熱處理達(dá)到要求硬度。為了把芯加上去，本設(shè)計(jì)中在滑塊的內(nèi)側(cè)鉆兩個螺孔。在說明書上不表示出來，具體可以參考零件圖。 49 圖 103 〔 3〕導(dǎo)滑槽 導(dǎo)滑槽是維系滑塊運(yùn)動方向的支撐零件，因此要求滑塊在導(dǎo)滑槽內(nèi)運(yùn)動平穩(wěn)，無上下竄動和卡緊現(xiàn)象。對導(dǎo)滑槽與滑塊的配合要求運(yùn)動平穩(wěn)，不宜過分松動，亦不宜過緊，因此本設(shè)計(jì)采用 T型導(dǎo)滑槽，其結(jié)構(gòu)如圖 25 所示。導(dǎo)滑部分的表面應(yīng)有足夠硬度，但在本設(shè)計(jì)中，滑塊成形了塑件的外形為了減少制造成本，所以導(dǎo)滑槽的導(dǎo)滑部分表面硬度應(yīng)稍低滑塊的硬度。導(dǎo)滑槽塊通過螺釘固定在動模上。AAAAA 圖 104 〔 4〕楔緊塊 當(dāng)塑料熔體注射入型腔，它以很 高的壓力作用于型芯和瓣合模，迫使滑塊外移。作用力等于塑料壓力和沿滑動方向塑料作用在型芯或模塊上投影面積的乘積。由于斜導(dǎo)柱的剛度較差，故常采用楔緊塊面來承受這一側(cè)向推力，同時斜導(dǎo)柱的精度不能保證滑塊準(zhǔn)確定位，而精度較高的楔緊面在合模時能確?；瑝K位置的精確性，其斜度一般比斜導(dǎo)柱大 2176。 ～ 3176。 本設(shè)計(jì)采用大 2176。 ，本設(shè)計(jì)在楔緊塊的一側(cè)加一塊防滑板，以減小對其的摩擦，其示意圖如圖 26 所示。 50 圖 105 斜導(dǎo)柱的長度和最小開模行程的計(jì)算 〔 1〕斜導(dǎo)柱的長度計(jì) 算 當(dāng)滑塊抽出的方向與開模方向垂直時，斜導(dǎo)柱的長度計(jì)算公式如下： 15~10s i nc os2 ????????? ?? ??? ShtgdDL 式中 L— 斜導(dǎo)柱的總長度， mm； D— 大端的直徑， mm； S— 抽拔距， mm； d— 導(dǎo)滑段的直徑， mm； h— 固定模板厚度， mm； α— 斜導(dǎo)柱的傾斜度， 20176。 9215~1020s i n1920c os 35202 912 ????????????? ?? tgL 〔 2〕最小開模行程計(jì)算 51 最小開模行程是指抽出側(cè)滑塊所必需的開模運(yùn)動距離 H，其 公式如下： ?ctgSH ?? 式中 H— 最小開模行程， mm； S— 抽拔距， mm； α— 斜導(dǎo)柱斜度， 20176。 mmctgH 522019 ??? ? 斜導(dǎo)柱的受力分析 斜導(dǎo)柱受力分析圖如圖 106 所示： NFfFQFp 圖 106 斜導(dǎo)柱受力分析圖 〔 1〕斜導(dǎo)柱承受的彎曲力的計(jì)算公式如下： ??? c oss i n2c os 1 2 ?????? ffFN Q 式中 N— 斜導(dǎo)柱承受的彎曲力， N； Fp— 脫模力， N 52 Ff— 斜導(dǎo)柱和滑塊的滑動摩擦力， N FQ— 總抽拔力， N； f— 斜導(dǎo)柱與滑塊的摩擦因數(shù)， ； α— 斜導(dǎo)柱的斜度， 30176。 NN 30c i os 2 ???????? ??? 由于有兩根斜導(dǎo)柱，所以每一根受的力為 。 〔 2〕斜導(dǎo)柱強(qiáng)度校核 其公式如下： dLNWM ???? 式中 ζ— 斜導(dǎo)柱的強(qiáng)度， MPa； L1— 力臂長度， m； d— 斜導(dǎo)柱直徑， m。 MP 3 ?? ??? 而鋼材的許用應(yīng)力為 200MPa，所以選取的斜導(dǎo)柱直徑符合要求。 53 總