【導讀】：主梁采用C50；欄桿及橋面鋪裝用C30。mm鋼絞線，每束8根，全梁配7束，1860pkfMpa?。按后張法施工工藝制作主梁，采用內徑70mm、外徑77mm. 的預埋波紋管和夾片錨具。對提高主梁截面效率指標很有效。主梁翼板設計寬度為2600mm，由于寬。度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，和運營階段的大截面ibmm?。5片主梁，如上圖所示。高，而混凝土的用量增加不多。能否滿足主梁受彎時上翼板受壓強度要求。翼板根部加厚到250mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。交接處作三角過渡，高度為150mm，以減小局部應力。預制梁的跨中截面。較大的截面較為經(jīng)濟，通常希望?值大于，表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理。主梁采用等高形式，橫截面的T梁翼板厚度采用沿跨長不變。離梁端5260mm范圍內將腹板加厚到40mm。馬蹄部分為配合鋼束彎起而從。有橫隔梁時比較均勻，否則主梁彎矩很大。在橋跨中點和三分點、六分。點、支點處設置七道橫隔梁，其間距為。端橫隔梁的高度與主梁同。部180mm，下部為160mm。

　　

【正文】 凝土受彎構件最小配筋率應滿足下列條件： crMM ? 式中： udM — 受彎構件正截面抗彎承載力設計值， udM =23245kN?m crM — 受彎構件正截面開裂彎矩值， 0()cr pc tkM f W???? 畢業(yè)設計（設計說明書） 26 其中 002SW?? ， pppcn nxNMAW? ?? 式中： S0— 全截面換算截面以上部分截面對中心軸的面積距 W0— 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗距； pc? — 扣除全部預應力損失筋在構件抗裂邊緣產生的混凝土預壓應力。 故 23245 1 .1 2 1 .020819udcrMM ? ? ?， 故 滿足最小配筋率要求。 （二） 斜截面承載力驗算 （ 1） 斜截面抗剪承載力驗算 (以 變 截面進行斜截面抗剪承載力驗算 ) 1 復核主梁截面尺寸 T 型截面梁 進行斜截面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應符合《公預規(guī)》，即 可 進行截面抗剪強度上、下限復核 , dV0? 應滿足： 0,30023 bhfVbhf kcudtd ?? ???? ?? 30 , 1 10d cu kV f bh? ?? ? ? 上式左邊 = 30. 51 10 50 50 0 19 96 .2 35 99 .3 9( )kN?? ? ? ? ? 0dV? =(kN) 故 主梁 T 型截面尺寸符合要求。 2 截面抗剪承載力計算 根據(jù)《 公預規(guī)》，若符合 30 2 0 10d tdV f bh???? ? ?時，可不進行斜截面抗剪承載力計算 上式右邊 = 30 .5 0 1 0 1 .2 5 1 .8 3 5 0 0 1 9 9 6 .2 1 1 4 1 .5 8 ( )kN?? ? ? ? ? ? 0dV? =(kN) 故需要 進行 斜截 面承載 力計 算 ， 選取 變截面 處 斜 截面 進行 抗剪承 載力計算 。 根據(jù)《公預規(guī)》，腹板內箍筋直徑不小于 10 mm，采用帶肋鋼筋，間距不大于 250mm。 故采用 ? 10@200 mm 的雙肢箍筋， 箍筋總面積為： 22 78. 5 157 ( )svA mm? ? ? 箍筋間距 S V=200 mm，箍筋抗拉設計強 度 svf =280Mpa，箍筋配筋率 sv? 為： 157 0 .0 0 4 4 0 .4 42 0 0 1 8 0svsvvAbS? ? ? ? ??％，滿足規(guī)范要求 ，同時在距支點一倍梁 高的范圍內，箍筋間距縮小至 100mm。 根據(jù)《公預規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力按下式計算： 0d cs pbV V V? ?? 預應力簡支Ｔ型梁橋結構計算書 27 式中： csV — 斜截面內混凝土 與箍筋共同的抗剪承載力； dV — 斜截面受壓端正截面內最大剪力組合值， dV = 31 2 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v vV b h P f f? ? ? ??? ? ? ?； 10 si np b p d p b pV f A ???? ? 1?— 異號彎矩影響系數(shù)，取 2? — 預應力提高系數(shù)，取 3? — 受壓翼緣影響系數(shù)，取 p?— 預 應力 彎起 鋼筋 在斜 截面 受壓 端正 截面 處的 切線 與水 平線的夾角，見表 。 P— 斜截面縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100 ? 。 0/ 778 4 / 180 199 6. 2 0. 021 66pA bh? ? ? ? ?， P=， 31 .0 1 .2 5 1 .1 0 .4 5 1 0 1 8 0 1 9 6 6 .2 ( 2 0 .6 2 .1 6 6 ) 5 0 0 . 0 0 4 4 2 8 0 1 1 7 4 .0 7 ( )csV k N?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 330 .7 5 1 0 s in0 .7 5 1 0 1 2 0 6 7 7 8 4 / 7 [ 2 ( 0 0 .0 6 0 7 ) 0 .2 1 3 5 0 .2 2 4 2 0 .2 3 1 7 ] 7 9 5 .3 9 ( )p b p d p b pV f AkN?????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 117 4. 07 795 .3 9 196 9. 46c s p bVV? ? ? ? （ kN ） 0dV? =(kN) 斜截面受壓端正截面處鋼束位置及鋼束群重心位置 表 3. 截面 鋼束號 X 4 R sinp? 變截面 N4(N5) 未彎起 242. 83 0 N6(N7) 163. 47 2695. 27 N3 797. 21 3733. 33 0. 2135 N2 1028. 21 4584. 45 0. 2242 N1 1259. 21 5435. 54 0. 2317 故變截 面 處的 斜截 面抗剪 承載 力滿足 要求 ，同時 也表 明上述 箍筋配筋是合理的。 （ 2） 斜截面抗彎承載力驗算 由于梁 內預 應力 鋼束都 在梁 段錨 起， 即 鋼束 根數(shù) 沿梁 跨 沒 有變化 ，可不必進行承載力驗算，通過構造加 以保證。 畢業(yè)設計（設計說明書） 28 梁端錨固區(qū)的局部承壓驗算 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算 根據(jù)《公預規(guī) 》規(guī)定，配 置間接鋼筋的混凝土構件 ，其局部受壓區(qū) 的截面尺寸應滿足： 0 s cdF f A? ? ?? blAA?? ， 139 5 140 6ldF k N? ? ? ? ? ldF — 局部受壓面積上的局部壓力設計值。后張法錨頭受壓區(qū)應取 倍的張拉時的最大壓力，故 局部壓力設計值為 ldF =。 s? — 混凝土局部受壓修正系數(shù)， s? =。 cdf — 張拉錨固時混凝土軸心抗壓強度設計值，混凝土強度達到設計強度的 90%時進行張拉。 cdf =。 ? — 混凝土局部受壓承載力提高系數(shù) 。 A b — 局部受壓時的計算底面積 lnA ， lA — 混凝 土局部 受壓面 積。 局 部受 壓面有 孔洞時 ， lnA 為扣除孔洞后的面 積， lA 為不扣除孔洞的面積。 采用夾片式錨具，錨具墊板與其后的喇叭管連成整體 。錨墊板尺寸為210 mm ? 210 mm，喇叭管尾端接內徑 80 mm 的波紋管，根據(jù)錨具布置情況（圖 ） ，取最不利的 4 號 （或 5 號） 鋼束進行局部承壓驗算。 22ln 2 1 0 2 1 0 8 0 3 9 0 7 3 ( )4A m m?? ? ? ? ?， 3 0 3 2 01 . 4 7 52 1 0 2 1 0blAA? ?? ? ?? 3ln01 . 3 1 . 3 1 1 . 4 7 5 2 0 . 5 3 9 0 7 3 1 0 1 5 3 6 . 4 ( )1 . 0 1 4 0 6 . 1 6 1 4 0 6 . 1 6 ( )s c dldf A k NF k N??? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? 故主梁局部受壓 區(qū)的截面尺寸滿足規(guī)范要求。 預應力簡支Ｔ型梁橋結構計算書 29 mmA lA b 局部抗壓承載力驗算 對于錨 下設置 間接 鋼筋的 局部 承壓構 件， 按下式 進行 局部抗 壓承載力驗算： 0 l ( )ld s c d v c or sdF f k f A? ? ? ? ???， corcorlAA? ? 式中 : ldF — 局部受壓面積上的局部壓力設計值， ldF =； corA — 間接鋼筋內表面范圍內的 混凝土核心面積 ； k— 間接鋼筋影響系數(shù)， k=。 V? — 間接鋼筋體積配筋率； 14v ss corA d s? ? ／ 1ssA — 螺旋形間接鋼筋內表面范圍內混凝土核心面積的直徑； s — 螺旋形間接鋼筋的層距。 采用間接鋼筋為 HR B335 的螺旋形鋼 筋， 280sdf Mpa? ，直徑 12 mm，間距 s=50mm，螺旋筋鋼筋中心直徑 200 mm。則有： 200 12 188 ( )cord m m? ? ? 2 22 7 7 5 9 ( )4 co rco r dA m m??? ， 27759 0 . 7 9 3 444100c o rc o r lAA? ? ? ? 214 12 0 . 0 4 8 1 31 8 8 5 0ssv c o rAds ?? ?? ? ?? 3ln00 . 9 ( ) 0 . 9 ( 1 1 . 4 7 5 2 0 . 5 2 . 0 0 . 0 4 8 1 3 0 . 7 9 3 4 2 8 0 ) 3 9 0 7 3 1 01 8 1 3 . 9 9 ( ) 1 4 0 6 . 1 6 ( )s c d v c o r s dldf k f Ak N F k N? ? ? ?? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? 故滿足規(guī)范要求。 畢業(yè)設計（設計說明書） 30 主梁變形驗算 （一）計算由預加應力引起的跨中反拱度 采用 L/4 截面處 的使用階 段永存預 加力矩作 用為全梁 平均預加力矩計算值，即 p p pb pcosNA???? ??? 6lsA?? ＝ 7884 10 ?? ? ?＝ 3p e p p 0M N 8 3 7 6 .3 1 5 6 .9 1 0 1 3 1 4 .2e k N m??? ? ? ? ? ? 截面慣 性矩應 采用 預加應 力階 段的界 面慣 性矩， 為簡 化這里 仍以梁L/4 處截面慣性矩 94n 10 m mI ??作為全梁的平均值來計算。 則主梁反拱度（跨中截面）計算為 : 2yx0c 0 c n2649 5 8 51 31 49 96 0 10 13 .268 5 5 10 94 7 10L XyyM M M LfE I E Imm? ??? ? ????? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ＝（ ） 考慮長期效果的 影響，預應力 引起的反拱 度值應乘以 長期增長系數(shù)，即 2 pf f cm?? （二）計算由荷載引起的跨中撓度 根據(jù)《公預規(guī)》，全預應力 混凝土構件 的剛度采 用 coEI ，則恒載效應產生的跨中撓度可近似按下列公式計算： 2 321240()5 5 1 3 4 6 0 . 9 1 0 4 9 0 0 1 0 . 8 94 8 0 . 9 5 4 8 0 . 9 5 3 . 4 5 1 0 9 4 3 1 7 0 3 6ggg cM M lf c mEI? ??? ? ? ? ?? ? ??（ ） 短期荷載效應組合產生的跨中撓度可近似按下列公式計算： 2 32405 5 1 5 7 7 2 . 9 1 0 4 9 0 0 1 2 . 7 64 8 0 . 9 5 4 8 0 . 9 5 3 . 4 5 1 0 9 4 3 1 7 0 3 6ss cMlf c mEI ??? ? ? ? ?? ? ??（ ） 受彎構件在使用階 段的撓度應考慮荷載長期作用效應的影響，即按長期荷載短期效應組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù) ?? ，對于 C50混凝土， ?? ? ，則荷載短期作用效應組合引起的長期撓度值為： 5 6 8slf c m? ? ??（ ） 恒載引起的長期撓度值為： c m? ? ??（ ） （三）結構剛度驗算 按規(guī)范，預應力混凝土受彎構件計算的 長期的長期撓度值，在消除 結構自重產生的長期撓度后梁的最大撓度不應超過計算結構的 1/600，即： 12 .7 6 10 .8 9 1. 87 49 00 / 60 0 8. 17s l glf f c m c m? ? ? ? ? ? 預應力簡支Ｔ型梁橋結構計算書 31 故結構剛度滿足規(guī)范要求。 （四）預拱度設置 根據(jù)規(guī) 范， 預加 應力產 生的 長期 反拱值 ( m)大 于按 荷載 短期效 應組合計算的長期撓度值（ ） ,可不設置預拱度。