預應力梁計算書word版-資料下載頁
2025-08-22 04:19本頁面
【正文】 力損失計算預應力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)引起的預應力損失σl2(N/mm2)265 張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預應力損失σl1(N/mm2)0 預應力鋼筋的應力松弛引起的應力損失σl4(N/mm2)33 由于砼的收縮徐變引起的預應力損失σl5(N/mm2)34 裂縫驗算受拉區(qū)縱向鋼筋的公稱直徑 deq(mm) 按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte 軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e(mm) 縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區(qū)全力點的距離z(mm) 等效應力σsk(N/mm2) 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ(ψ) 裂縫寬度ωmax(mm) ,滿足要求抗震驗算梁端的配筋強度比λ ,滿足要求截面換算配筋率ρ（%） %,滿足要求受壓區(qū)高度比x/h0 ,滿足要求梁端底面與頂面普通鋼筋面積比As’/As (1λ),滿足要求梁底面普通鋼筋配筋率 %,滿足要求承載力計算支座計算彎矩包絡值+次彎矩M（）518 （+）*調(diào)幅系數(shù)+次彎矩M1（）197 實際承載力Mu（）2356 M1,滿足要求支座計算配筋包絡值As(mm2)2986 支座換算實際配筋面積As實(mm2)6815 As,滿足要求支座抗剪設計值V（KN）495 抗剪承載力V實（KN）1821 V,滿足條件施工階段驗算支座驗算施工 階段上翼緣邊緣砼法向壓應力243。cc(N/mm2) ,滿足要求施工 階段下翼緣邊緣砼法向拉應力243。tp(N/mm2) ,滿足要求跨中驗算施工 階段下翼緣邊緣砼法向壓應力243。cc(N/mm2) ,滿足要求施工 階段上翼緣邊緣砼法向拉應力243。cc(N/mm3) ,滿足要求施工階段預應力伸長計算值(mm)94 施工階段反拱驗算 荷載長期作用下梁撓度驗算 滿足要求1/300挑梁 一、計算條件材料1）、其強度為fptk＝1860N/mm22）、張拉控制應力為 σcon(N/mm2)=13023）、孔道成型采用預埋金屬波紋管,直徑(mm)為 4）、錨具種類：夾片錨5）、非預應力鋼筋采用HRB400級鋼筋，箍筋采用HRB335級鋼筋6）、混凝土強度等級為C40fc(N/mm2)=ftk(N/mm2)=7）、施加預應力時的混凝土強度為內(nèi)力計算支座截面支座設計彎矩M（)：562 恒荷載力作用下的彎矩標準值 Mk()：400 活荷載力作用下的彎矩標準值Mk()：21 結(jié)構(gòu)信息1）、裂縫控制等級：三級2）、配筋情況： 上部：2＋7φ25 張拉方式：一端張拉跨度L(mm)5二、截面驗算 截面設計參數(shù)梁截面寬度 b(mm)500 梁截面高度 h(mm)700 上翼緣高度 hf(mm)150 上翼緣寬度 bf(mm)2300 下翼緣高度 hf39。(mm)0 下翼緣寬度 bf39。(mm)500 支座截面加掖高度ha(mm)0 支座截面面積A2(mm2)+05支座截面形心距上翼緣邊緣的距離 y21(mm)230 支座截面形心距下翼緣邊緣的距離 y22(mm)470 支座截面慣性矩I2(mm4)+10 截 面 抗 裂及承載力計算 驗 算(三級)支座截面受拉區(qū)普通鋼筋根數(shù) n17 受拉區(qū)普通鋼筋直徑 d1(mm)25 拉區(qū)預應力鋼筋根數(shù)n210 彎矩標準值Mk(kNm)421 預應力損失計算張拉端錨具變形和鋼筋內(nèi)縮引起的預應力損失σl1(N/mm2)234 預應力鋼筋的應力松弛引起的應力損失σl4(N/mm2)33 由于砼的收縮徐變引起的預應力損失σl5(N/mm2)43 裂縫驗算受拉區(qū)縱向鋼筋的公稱直徑 deq(mm) 按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte 軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e(mm) 縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區(qū)全力點的距離z(mm) 等效應力σsk(N/mm2) 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ(ψ) 裂縫寬度ωmax(mm) ,滿足要求抗震驗算梁端的配筋強度比λ ,滿足要求截面換算配筋率ρ（%） %,滿足要求受壓區(qū)高度比x/h0 ,滿足要求承載力計算支座計算彎矩包絡值M（）562 +M1（）509 實際承載力Mu（）1568 M1,滿足要求支座計算配筋包絡值As(mm2)2700 支座換算實際配筋面積As實(mm2)7814 As,滿足要求支座抗剪設計值V（KN）180 抗剪承載力V實（KN）1468 V,滿足條件撓度驗算撓度f（
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1