【正文】 公路橋規(guī)》中，當(dāng)預(yù)拉區(qū)配置受力的非預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，容許截面出現(xiàn)少許拉應(yīng)力，但在估算鋼束數(shù)量時(shí)，依然假設(shè) RL 等于零。由預(yù)應(yīng)力鋼束所產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力 σy 上 和截面下緣應(yīng)力 σy 下 分以下三種情況討論：截面上、下緣均布置力筋，由力筋 N 上 及 N 下 在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：= + + （4 . 1 . 上yσA上 上 上上We下 上 下下 e5）= + + （4 . 1 . 下yσN上 下 上上 e下 下 下下 eN6）28可得到上緣和下緣預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目:n 上 =[ (e 下 K 下 ) (K 上 +e 下 )]/[(K 上 +K 下 )(e 上 +e 下 )]1/ （4 . maxMmin aσf1 . 7）n 下 =[ (e 下 +K 下 )+ (K 上 e 下 )]/[(K 上 +K 下 )(e 上 +e 下 )]1/ （4 . 1 . axin af8）當(dāng)截面只在下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 N 下以抵抗正彎矩時(shí) ,當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí):由 AN下 上上 下下 WeminM?得到: （4 . 1 . 9）ainσenfK）（ 下下下當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí),由 AN下 上上 下下 minMW?得到: （4 . 1 . axσenfK）（ 上下下 ?10）當(dāng)截面只在上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí),由 N 上以抵抗負(fù)彎矩時(shí)分兩種情況考慮:當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí),由 A上 上上 上上 WeminM?得到: （4 . 1 . 11）aminσenfKM）（ 上下上 ??當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí),由 + AN上 下下 上上 emax?得到: （4 . 1 . amxσnfeK）（ 上上上 ??12）計(jì)算出預(yù)應(yīng)力筋數(shù)的面積如下表 和 ：29表 預(yù)應(yīng)力筋數(shù)的數(shù)量左上緣 左下緣 右上緣 右下緣單元號(hào) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù)1 1 1 5 12 5 1 1 153 1 15 1 604 1 60 1 755 1 75 1 1006 1 100 9 1247 9 124 27 1318 27 131 51 125（續(xù)上表）左上緣 左下緣 右上緣 右下緣單元號(hào) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù)10 79 109 112 8411 112 84 147 5212 147 52 184 1413 184 14 229 114 229 1 281 115 281 1 334 116 334 1 388 117 388 1 441 118 441 1 494 119 494 1 544 120 544 1 596 121 596 1 646 122 646 1 694 123 694 1 743 124 757 1 936 125 900 1 850 126 850 1 800 127 800 1 750 128 750 1 694 129 694 1 635 130 635 1 572 131 572 1 505 132 505 1 435 133 435 1 362 134 362 1 289 135 289 1 216 136 216 1 149 113037 149 11 99 6338 99 63 55 11339 55 113 15 16540 15 165 1 21541 1 215 1 25542 1 255 1 27943 1 279 1 28644 1 286 1 28745 1 287 1 28646 1 286 1 27947 1 279 1 25548 1 255 1 21549 1 215 15 165（續(xù)上表）左上緣 左下緣 右上緣 右下緣單元號(hào) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù) 面積（m 2)根數(shù) 面積（m 2) 根數(shù)51 55 113 99 6352 99 63 149 1153 149 11 216 154 216 1 289 155 289 1 363 156 363 1 435 157 435 1 505 158 505 1 572 159 572 1 636 160 636 1 695 161 695 1 750 162 750 1 800 163 800 1 850 164 850 1 900 165 936 1 757 166 743 1 694 167 694 1 646 168 646 1 596 169 596 1 544 170 544 1 494 171 494 1 441 172 441 1 388 173 388 1 334 174 334 1 281 175 281 1 229 176 229 1 184 143177 184 14 147 5278 147 52 112 8579 112 85 80 11080 80 110 51 12581 51 125 27 13182 27 131 9 12483 9 124 1 10084 1 100 1 7585 1 75 1 6086 1 60 1 15 由橋梁博士你可知本橋在支點(diǎn)截面出現(xiàn)最大負(fù)彎矩，在中跨合攏段截面出現(xiàn)最大正彎矩。結(jié)合鋼筋估算結(jié)果（由上表）與20%預(yù)應(yīng)力損失，對本橋支點(diǎn)截面上緣配置1140（76束）根15φ ，其他截面由支點(diǎn)向跨中截面遞減；中跨合攏段截面下緣配置330（22束）根15φ ，其他截面由跨中向兩邊遞減，邊跨下緣配置150根（10束）15φ ，頂板120（8束）。 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置 鋼束數(shù)確定估算出各截面的最小配筋面積后，根據(jù)擬定的鋼絞線類型，并考慮適當(dāng)調(diào)整，可以定出每個(gè)截面所需的鋼束數(shù)。在確定每個(gè)截面的錨固束和通過束時(shí)，必須考慮到一個(gè)重要因素；懸臂施工的連續(xù)梁橋一般采用大噸位預(yù)應(yīng)力群錨體系，集中錨固在腹板的上承托處。再考慮到受力對稱的需要，對該單箱單室截面每個(gè)斷面的錨固束只能是 2 束、4 束、6 束。故可能需要根據(jù)構(gòu)造要求對鋼束作較大調(diào)整。如果截面上緣調(diào)整后的鋼束數(shù)比計(jì)算鋼束數(shù)增加，增加的鋼束對下緣混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力，因此下緣也需要增加鋼束平衡。下緣所需增加的鋼束數(shù) nH 可由下緣混凝土應(yīng)力等于零這一條件按下式求得： （4 . 2 . 1）OBHBKnN??e)(同理，如增加下緣配束 nH， 則相應(yīng)上緣需要增加負(fù)彎矩束 nB,即 （4 . 2 . 2）OHBKenN???)( 式中： ——增加的上緣束或下緣束的束數(shù)；、32 ——相應(yīng)增加的上緣束或下緣束的束數(shù)；BHN、 ——截面重心至上、下鋼束重心的距離；he、 ——截面重心至上、下核心點(diǎn)的距離。OHBK、.本橋采用符合 GB52241995 的鋼絞線，其公稱直徑 （7Φ5 ）mm，R b=1500MPa,Ey=105MPa,公稱面積 ，最小破斷力。頂板和底板束均采用 7 股一束，采用 OVM159 錨具，YCD200 千斤頂，墊板尺寸≥315 mm315 mm40mm,開孔 ΦD=134mm,錨孔中心距≥260mm，墊板邊緣到混凝土邊緣≥30mm，擴(kuò)孔設(shè)長 L≥500mm,孔道直徑84mm，孔道中心距≥125mm。 布置原則各斷面的錨固束和通過束確定以后，就應(yīng)確定各鋼束在箱梁中的空間位置及幾何特征，這是計(jì)算預(yù)應(yīng)力效應(yīng)和施工放樣的依據(jù)。鋼束布置時(shí)，應(yīng)注意以下幾點(diǎn)：（1）應(yīng)滿足構(gòu)造要求。如孔道中心最小距離，錨孔中心最小距離，最小曲線半徑，最小擴(kuò)孔長度等。（2）注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量早地平彎，在錨固前豎彎。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。（3）鋼束應(yīng)盡量靠近腹板布置。這樣可使預(yù)應(yīng)力以較短的傳力路線分布在全截面上，有利于降低預(yù)應(yīng)力傳遞過程中局部應(yīng)力的不利影響；能減小鋼束的平彎長度；能減小橫向內(nèi)力；能充分利用梗腋布束。有利于截面的輕型化。（4）盡量以 S 型曲線錨固于設(shè)計(jì)位置，以消除錨固點(diǎn)產(chǎn)生的橫向力。（5）鋼束的線形種類盡量減少，以便于計(jì)算和施工。（6）盡量加大曲線半徑，以便于穿束和壓漿。（7）分層布束時(shí)，應(yīng)使管道上下對齊，這樣有利于混凝土澆筑與振搗，不可采用梅花形布置。（8）頂板束的布置還應(yīng)遵循以下原則：a、鋼束盡量靠街面上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；b、分層布束會(huì)發(fā)生干擾；其次長束通過的梁段多，放在頂層能充分發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；再次，較長束在施工中管道出現(xiàn)質(zhì)量問題的機(jī)率33較高，放在頂層處理比較容易些。（9）本橋中采用預(yù)埋波紋管,根據(jù)文獻(xiàn)[5]預(yù)規(guī)第 規(guī)定：其水平凈距不應(yīng)小于 4 cm，波紋管至構(gòu)件頂面或側(cè)面的間距不小于 , 波紋管至構(gòu)件底面邊緣的凈矩不小于 5cm, 波紋管的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力鋼筋的外徑至少大 1cm.鋼束的布置：每個(gè)截面配筋情況如上表示，選擇跨中，墩頂為例說明，具體情況如下圖示：圖 邊跨預(yù)應(yīng)力束布置立面圖(單位：cm)圖 中跨預(yù)應(yīng)力束布置立面圖(單位：cm)圖 中跨跨中截面配筋布置圖(單位：cm)34圖 邊跨支點(diǎn)截面配筋布置圖(單位：cm) 圖 墩頂截面配筋布置圖（單位：cm） 5 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力束的張拉控制應(yīng)力，參照《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》預(yù)規(guī)第 條：構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的錨下控制應(yīng)力符合 σk≤ 故，35σk=1720=1290MPa 由于施工中預(yù)應(yīng)力索的張拉采用后張法，故按預(yù)規(guī)第 條，應(yīng)計(jì)算以下預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力筋與管壁間的摩察損失 σs1；錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失 σs2；混凝土彈性壓縮損失 σs4；預(yù)應(yīng)力索的應(yīng)力松弛損失 σs5；混凝土的收縮徐變損失 σs6；（1） 預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失 σs1,按以下公式計(jì)算：σs1=σk[1e(uθ+kx)] 其中 u=，k=. （5 . 1 . 1）（2） 錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失 σs2，在計(jì)算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時(shí)，認(rèn)為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對該接縫不再產(chǎn)生壓縮。預(yù)規(guī)第 條規(guī)定可以考慮與張拉鋼筋時(shí)的摩阻力相反的摩阻作用，為保守設(shè)計(jì)，本設(shè)計(jì)不考慮該項(xiàng)以補(bǔ)償鋼束在與橋面平行的平面內(nèi)的彎曲摩阻。（3） 混凝土彈性壓縮損失 σ s4根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》預(yù)規(guī)第 條后張法構(gòu)件采用分批張拉時(shí)，先張拉鋼束，由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失：σ s4=ayΣΔσh1,式中 ΣΔσh1為先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。（4） 預(yù)應(yīng)力索的應(yīng)力損失 σs5根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》預(yù)規(guī)第 條，對于由鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束，在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值σs5=，錨下控制應(yīng)力：σ k=1290MPa,故：σ s5=1290=（5） 混凝土的收縮徐變損失 σs6下面以 8 號(hào)鋼束為例：表 8鋼束張拉階段各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力點(diǎn)號(hào) Sigmas1 Sigmas2 Sigmas3 Sigmas4 Sigmas5 Sigmas6 有效應(yīng)力361 0 +032 0 +033 0 +034 0 +035 0 +036 0 +037 0 +038 0 +039 0 +0310 0 +0311 0 +0312 0 +0313 0 +0314 0 +0315 0 +0316 0 +0317 0 +