【正文】 活載作用下 P=4+1/22= KN 2. 一二三層框架柱軸力計算 A 軸邊柱： 恒載== KN/m 次梁自重=25= KN/m 次梁傳給主梁集中力=1/2（+）=40 KN 主梁自重=25= KN/m 外墻自重== KN/m 內墻自重== KN/m 縱向主梁傳力=40+1/2（+）=85 KN 橫向主梁傳力=1/2（++）= KN P=285+= KN 活載=2= KN/m 次梁傳給主梁集中力=1/2= KN 縱向主梁傳力= KN 橫向主梁傳力=1/2= KN P=2+=50 KN B 軸中柱： 樓梯間傳遞力：恒載= KN 活載= KN框架次梁傳給主梁力=1/2（+）+= KN恒載作用下 BC 跨主梁傳給 B 柱力++活載作用下 BC 跨主梁傳給 B 柱內力3+3/+恒載作用下 B 柱軸力=403+++1/2（+）2+1/2（+）1+1/2(++)= KN河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明書（畢業(yè)論） 2022 年 30活載作用下 B 柱軸力=3++1/2+= KN C 軸中柱：BC 跨主梁傳給 B 柱力恒載：++= KN活載：3+3/+5/= KN12 跨主梁傳給 C 柱軸力 恒載：1/2+++4 活載：1/2+++4+/= KN CD 跨主梁傳給 C 柱軸力 恒載: ++ 活載：++ 恒載作用下 C 柱軸力=402++++1/2（+）2+1/2（+）2= KN 活載作用下 C 柱軸力=2+++= KN D 軸邊柱： 12 跨主梁傳給 D 軸柱內力： 恒載：++44 活載：+2+4 CD 跨主梁傳給 D 軸柱內力： 恒載：++ 活載：++ 恒載作用下 D 柱軸力=40+++1/2（+）2+1/2（+）= KN 活載作用下 D 柱軸力=++= KN河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明書（畢業(yè)論） 2022 年 31..7..91..933448（a） ....754..24......333515（b） 活荷載作用示意圖圖 河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明書（畢業(yè)論） 2022 年 32 . (a) 恒載作用下彎矩示意圖yx (b) 恒載作用下剪力示意圖圖 荷載作用下建立圖河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明書（畢業(yè)論） 2022 年 33 . .. 039. 95501（c） 恒荷載作用下彎矩示意圖yx （d） 活荷載作用下彎矩示意圖 圖 荷載作用下彎矩圖河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明說（畢業(yè)論文） 2022 年34表 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力表河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明說（畢業(yè)論文） 2022 年35⑴結構抗震等級結構的抗震等級根據(jù)結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，本工程的框架為三級抗震等級。⑵框架梁內力組合本例考慮了四種組合，即 ， ， 及 。此外，對于本工程 ?(）??????GkWkS種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予以考慮。各層梁的內力組合結果見表 19，表中 ， 兩列中的梁端彎矩 M 為經過調幅kQS后的彎矩（調幅系數(shù)取 ） 。內力組合結果見下表。河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設計說明說（畢業(yè)論文） 2022 年36注:表中 、 、 分別為 BC 跨、CD 跨、DE 跨的跨間最大正彎矩。M 以下部受拉為正，V（左面）以向上為。BCMDE河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 37河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 38河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 39河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 40表 橫向框架柱彎矩和內力組合河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 41河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 42河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 43河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 44河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 46河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 47河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 48河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 49河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 50橫向框架 A柱剪力組合橫向框架 B柱內力組合橫向框架 C柱內力組合河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 51橫向框架 D柱內力組合河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 35河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 5210截面設計 以第二層跨梁為例，說明計算方法和過程，其他層梁的配筋計算結果見下表。從表中分別選出第二層三跨截面至支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。以 CD 跨為例：支座彎矩： ???????右 B045RE? ? C3.../? D751860RE????跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。右表得相應得剪力 .() KN????則支座邊緣處: max178..60/?? 051389154RE????當梁下部受拉時，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計?；炷翉姸鹊燃墳?C40 。，鋼筋強度等級：2240:36,40/y ykHBmfN 5/35Rf m?? 梁上部受拉，按矩形截面計算： 75? 一類環(huán)境類別， 03, 71sah? 查表 得， 11.,.?????62 ?? s????河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 53s1/2????s（ +） =??實配 2 20， 。28?sm驗算適用條件：（1） 應用條件（1）以滿足。（2）min006 %.%357 36tyfhh???????????可以。梁下部受拉，按 T 截面計算： 10fhm??翼緣計算寬度當按跨度考慮時， ，/???2f fb b???????????????， 取07503715ham??梁內縱向鋼筋選 HRB400 級鋼（ ）2360/ bfN??? ?，10)(75)???????????屬于第一類 T 形截面 ， 62 ??????8s???s/??s（ +） =??實配鋼筋 4 20（ ） ， ，滿足要求。2?%0.??將下部跨間截面的的 4 20 鋼筋伸入支座作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（ ） ，2156??sAm再計算相應的受拉鋼筋 ，即支座 A (735)??????? .2/sh????河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設） 2022 年 54說明 富裕，且達不到屈服，可近似取sA?,實配 2 20（ ）()3(73)sysMmfha??????? 268?sAm支座 CD 上部: 601.()0()sysAf?所以選用 4 20（ ） ， ，2156?sm250.%.3371???????sA滿足.1. 求剪力設計值支座邊緣處截面的剪力最大 ?2. 驗算截面尺寸 ，屬于厚腹梁。w0h715,??混凝土等級為 C40，故取 c?? 0 KNV?????故截面尺寸滿足要求。3．驗算是否需要按計算配置箍筋 ?故按構造配置箍筋。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢 8@150，箍筋用 ， （ ） ，則?35HRB210/???????加密區(qū)長度取 ，非加密區(qū)箍筋取雙肢 8@150，箍筋設置滿足要求。其余各梁按上式計算。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比 也可取 。注意，?0/(2)nHh表中的 、 和 N 都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)。cMV 由表中數(shù)據(jù)可知，框架柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。河北工程大學土木工程學院畢業(yè)設）