【正文】 ： = =?左震： = = =282/= lbM? = += r??km?右震： = = = += ???==+ =+=+= kNm? =[+（+ 2）/2]=則 =（）+= k=（）+= ==?kN ==BC 跨凈跨： = =?左震： = ==?右震： =河北聯(lián)合大學建筑工程學院36= += ??kNm? ＜?k?=[+]=則：=（2/ ）+= kN==?左 k第 3 章 結構部分設計37表 316梁的內力組合γRE[(SGk+)+]截面位置內力 SGk SQk SEk 左震 右震+SQk+V=γRE[ηVb（M bl+Mbr）/l n+VGb]M 177。 AV ? M 左 V 177。 M 177。 右 V ? MAB 1層跨間 MBC M 177。 AV ? M 左 V 177。 M 177。 右 V ? MAB 2層跨間 MBC M 177。 AV ? M 左 V 177。 M 177。 右 V ? MAB 3層跨間 MBC M 177。 AV ? M 左 V 177。 M 177。 右 V ? MAB 4層跨間 MBC 河北聯(lián)合大學建筑工程學院38317橫向框架 A柱彎矩和軸力組合γRE[(SGk+)+SEk]層次截面內力 SGk SQk SEk左震 右震+SQk+MmaxNNminMNmaxMM () ? 頂N () M 177。 4柱底N () ? M 頂N () M 177。 3柱底N () ? M 頂N () M 177。 2柱底N () ? M 頂N (115) 250 M 177。 1柱底N 1003. (115) 250? 第 3 章 結構部分設計39表 318橫向框架 B柱彎矩和軸力組合γRE[(SGk+)+SEk]層次截面內力 SGk SQk SEk左震 右震+SQk+MmaxNNmaxMNminMM (） ? 頂N （） M 177。 4柱底N （） ? M 頂N （） 865 865 M 177。 3柱底N （） ? M 頂N （） 1319. M 177。 2柱底N （） ? M 頂N 1167 （） M 177。 1柱底N 1210 （） ? 河北聯(lián)合大學建筑工程學院40表 319橫向框架 A柱剪力組合（kN）γRE[（S Gk+Qk）+ Ek]層次 SGk SQk SEk 左震 右震+SQk+γRE[ηVC（MCb+MCt）/H n]4 （）177。50.9 3 177。 2 177。 1 177。 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 為相應于本層柱凈高上下兩端的剪力設計[/]btREVCCnMH???（ ）值。表 320橫向框架 B柱剪力組合（kN）γRE [（S Gk+）+]層次 SGk SQk SEk左震 右震+ SQk +γRE[ηVC（MCb+MCt） /Hn]4 （7） 177。 3 177。 2 177。 1 177。 注：表中 V 以繞柱端順時針為正。 為相應于本層柱凈高上下兩端的剪[/]btREVCCnMH???（ ）力設計值。表 321橫向框架 A柱柱端組合彎矩設計值的調整層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底γRE（∑M C=ηC∑Mb） — — — — γREN — — — — 注：表中彎矩為相應于本層凈高上下兩端的彎矩設計值。第 3 章 結構部分設計41表 322橫向框架 B柱柱端組合彎矩設計值的調整層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底γRE（∑M C=ηC∑Mb） — — — — γREN — — — — 注：表中彎矩為相應于本層凈高上下兩端的彎矩設計值。 框架柱內力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面，按前述方法進行組合，組合結果及柱端彎矩值的調整見表 322224。若各層軸壓比小于 則不需調整，若大于 則彎矩設計值應符合下式要求： （）CbM???注： 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配。為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和。 b?為柱端彎矩增大系數(shù)，二級取 。C? 截面設計 框架梁這里僅以第一層 AB 跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結果見表 327。從表 320（框架內力組合表）中分別選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。支座彎矩：=()＝ AMkNm?=＝ RE?k?河北聯(lián)合大學建筑工程學院42=()＝?kNm?=＝?kN?跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表 316（框架梁的內力組合表）,可求得相應的剪力： () kN??????＝ （ ） ＝ － ＝則支座邊緣處：=＝?=＝? ?當梁下部受拉時，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。翼緣計算寬度當按跨度考慮時， =l/3=；按梁間距考慮時，fb?，按翼緣厚度考慮時，35027350fnbS????， ，此種情況不起控061msha?fo/120/???制作用，故取 =2400mm。fb?梁內縱向鋼筋選 HRB400 級鋼（f y=fy′=360N/mm2） ，ξ b=。下部跨間截面按單筋 T 形截面計算，因為：10/(650/)cffbh????????（ ）????屬于第一類 T 形截面。 26 2s10/./(.431).cfM? ?（ ） .(2)???????（ ） 21/.1. / m???實配鋼筋 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） ，ρ=1520/(350615)=%〉%,滿足要求。將下部跨間截面的 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋伸入支座,作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（ =1520mm2） ，再計算相應的受拉鋼筋，即支座 A 上部：sA?6 2s((635)/()????????）.5ss4/7h?????（ ） ＜說明 As′ 富裕，且達不到屈服?？梢越迫。???6 20s/[][315] m?（ ）實取 5 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1900mm2） 。支座 Bl上部：第 3 章 結構部分設計43??6 20s/[][153] m????????（ ）實配鋼筋 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） ，ρ=1520/(350615)=%〉%,As′ /As=1520/1900=〉 滿足要求.。AB 跨： ????????故截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取 2 肢 φ8@100，箍筋用 HPB300 級鋼筋（ ） ，則270/??=350615+270101/100615= 加密區(qū)長度取 1m，非加密區(qū)箍筋取 2 肢 φ8@150，箍筋設置滿足要求。支座彎矩：=(())＝? kNm?跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。由表 320（框架梁的內力組合表）,可求得相應的剪力： () k??????＝ （ ） ＝ － ＝則支座邊緣處：=＝?=＝? ?當梁下部受拉時，按 T 形截面設計，當梁上部受拉時，按矩形截面設計。翼緣計算寬度當按跨度考慮時， =l/3=；按梁間距考慮時，fb?，按翼緣厚度考慮時，35027350fnbSm????， ，此種情況不起控046sha?o/120/???制作用，故取 =800mm。fb?梁內縱向鋼筋選 HRB400 級鋼（f y=fy′ =360N/mm2） ，ξ b=。下部跨間截面按單筋 T 形截面計算，因為：10/(365/)cffbh????????（ ）????河北聯(lián)合大學建筑工程學院44屬于第一類 T 形截面。 262s10/(.438065).094cfMbh???????（ ） .(9)????（ ） 2s10/../ m?實配鋼筋 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） ，ρ=1520/(350365)=%〉%,滿足要求.將下部跨間截面的 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋伸入支座,作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（A s′ =1520mm2） ，再計算相應的受拉鋼筋，即支座 A 上部：6s((635)/(???????） 26)??.5ss0/79h?????（ ） ＜說明 As′ 富裕，且達不到屈服。可以近似?。???6 20s/[][35]167yMfh m?（ ）實取 4 根直徑 22mmHRB400 級鋼筋（A s=1520mm2） 。BC 跨梁斜截面受剪承載力計算：若梁端加密區(qū)箍筋取 2 肢 φ10@100，則其承載力為：350365+270157247。100365= 〉 = kNREV?kN由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。表 323框架梁縱向鋼筋及箍筋配筋表層次 截面 實配鋼筋/HRB400 梁端加密區(qū)實配鋼筋 梁端非加密區(qū)實配鋼筋A 3 根直徑 18 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150支座Bl 3 根直徑 18 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150AB 跨間 3 根直徑 18支座 Br 2 根直徑 18 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@1004BC 跨間 2 根直徑 18A 4 根直徑 20 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150支座Bl 4 根直徑 20 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150AB 跨間 3 根直徑 20支座 Br 3 根直徑 20 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@1003BC 跨間 4 根直徑 20A 5 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150支座Bl 4 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150AB 跨間 3 根直徑 22支座 Br 3 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@1002BC 跨間 4 根直徑 22第 3 章 結構部分設計45A 5 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150支座Bl 4 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@150AB 跨間 4 根直徑 22支座 Br 4 根直徑 22 雙肢 φ8@100 雙肢 φ8@1001BC 跨間 4 根直徑 25 框架柱表 328 柱的剪跨比和軸壓比驗算，給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算的結果，其中剪跨比 λ 也可取 Hn/（2h 0） 。注意，表中的 Mc、V c 和 N 都不應考慮承載力抗震調整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表 324柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b/mmho/mmfc/（N/mm）Mc/（kNm）Vc/kNN/kN Mc/Vcho N/fcbh4 500 460 〉2 〈3 500 460 〉2 〈2 500 460 〉2 〈A柱1 600 560 〉2 〈4 500 460 〉2 〈500 460 〉2 〈2 500 460 〉2 B柱1 600 560 〉2 以第二層 B 軸柱為例說明。根據(jù) B 柱內力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并