【正文】 置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟指標的先進性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時的需要?？v向預(yù)應(yīng)力索為結(jié)構(gòu)主要受力鋼筋,為了設(shè)計和施工方便,進行對稱布束,錨頭盡量靠近壓應(yīng)力區(qū).應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的 1%。鋼束在橫斷面中布置時直束靠近頂板位置,直接錨固在齒板上,彎束布置在腹板上,便于下彎錨固。表 常用錨具尺寸波紋管徑螺旋筋千斤頂錨具最小布錨具型號錨墊板寸mm 外/內(nèi)mm圈徑mm圈數(shù)型號置間距mmOVM155 180 62/55 170 4 Ycw100 200OVM157 200 77/70 240 6 Ycw150 230OVM159 230 87/80 270 6 Ycw250 260VM1512 270 97/90 330 7 Ycw250 290OVM1519 320 107/100 400 8 Ycw400 420OVM1527 370 127/120 470 8 Ycw650 490YM155 165 67/60 170 5 YDC1500 210YM157 190 77/70 190 5 YDC1500 230YM159 215 87/80 210 6 YDC2022 270YM1512 250 92/85 250 6 YDC2500 320YM1515 290 102/95 320 6 YDC3200 370YM1517 300 107/100 340 7 YDC4200 400YM1519 300 107/100 350 7 YDC4200 420YM1524 320 117/110 400 7 YDC5200 460 圖 本推薦橋型鋼筋布置圖 預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)《橋規(guī)》 （JTG D622022）第 條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，由于施工中預(yù)應(yīng)力索的張拉采用后張法，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σ l4錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σ l2預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差 σ l3混凝土的彈性壓縮 σ l4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σ l5混凝土的收縮和徐變 σ l6預(yù)應(yīng)力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等。 摩阻損失摩阻損失指的是預(yù)應(yīng)力筋與管道間的摩察損失 δs1,由規(guī)定，按以下公式計算： ]1[)(1kxconle??????σ con——張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（= ）,pkfμ ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)θ ——從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以 rad 計，k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 x——從張拉端至計算截面的管道長度,以米計。表 系數(shù) k 及 μ 的值管道類型 K μ橡膠管抽芯成型的管道 鐵皮套管 金屬波紋管 ～ ～. 錨具變形損失錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失 δs2，在計算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時，認為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對該接縫不再產(chǎn)生壓縮?？砂聪率接嬎悖? PlEl???2??l——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取 6mm.L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度；EP——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。取 195GPa。. 混凝土的彈性壓縮損失 后張法構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉是鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： ???pcEPl??4——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向pc應(yīng)力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。EP?若逐一計算 的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計算公式?pc? PCEPlN?214???N——計算截面的分批張拉的鋼束批數(shù).鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力： nnpnPCyIMIeNA1??????????式中 M1為自重彎矩。注意此時計算 Np時應(yīng)考慮摩阻損失 、錨具變形及鋼筋回縮 的影響。預(yù)應(yīng)力1l 2l?損失產(chǎn)生時，預(yù)應(yīng)力孔道還沒壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部他的影響） 。對懸臂拼裝結(jié)構(gòu)，作如下近似假設(shè)，可使先張拉鋼束重心處由后張拉各批鋼束產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力計算簡化：（1）每懸臂拼裝一段，相應(yīng)張拉一批力筋；假設(shè)每批張拉預(yù)應(yīng)力都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力重心處；（2）在同一計算截面上，每一懸拼梁段自重所產(chǎn)生的自重彎矩都假設(shè)相等。 預(yù)應(yīng)力筋的引力松弛損失預(yù)應(yīng)力筋的引力松弛損失指的是由鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束，在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值。此項應(yīng)力損失可根據(jù)〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 表 條的規(guī)定，按下列公式計算。對于鋼絲、鋼絞線，本設(shè)計中采用：=ψξ （MPa） 5l?pepkef?).(?式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=；超張拉時，ψ=； ξ——鋼筋松弛系數(shù)，I 級松弛（普通松弛） ，ξ=；II 級松弛（低松弛） ，ξ=；——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，對后張法構(gòu)件 = ；pe? pe?con1l2l4l?對先張法構(gòu)件， = 。pe?con2l 收縮徐變損失 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失 ，這種損失可由以下公6l?式計算： （）pscEPcspl ttt??????15)],),([)( 006??（ （）pscEPcspl ttt 39。 039。0639。 )],),([.)( （ （）Asp???As39。39。39。??? （）21ieps 239。,1ieps式中： 、 ——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、)(6tl?)(639。tl徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；、 ——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土pc39。法向應(yīng)力； ——截面回轉(zhuǎn)半徑， ，后張法采用凈截面特性i AIi/2?、 ——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；239。pse——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為 ，計算考慮的齡期為 t 時的混凝土收縮、),(0tcs? 0t徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 中表 取用；——加載齡期為 ，計算考慮的齡期為 t 時的徐變系數(shù)，可按〈公路鋼筋),0t（?0t混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范〉 〉JTG D62—2022 中表 取用. 預(yù)應(yīng)力計算 （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值）12456()peconlllll??????? （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力）)1lll 施工階段應(yīng)力驗算表 階段施工組合應(yīng)力表（篇幅限制，列部分單元）階段施工組合應(yīng)力施工階段應(yīng)力驗算(Mpa)上緣最大 上緣最小 下緣最大 下緣最小 最大主 最大主單元號 節(jié)點號 應(yīng)力正應(yīng)力 正應(yīng)力 正應(yīng)力 正應(yīng)力 壓應(yīng)力 拉應(yīng)力應(yīng)力 容許值 0 01是否滿足 是 是 是 是 1 1應(yīng)力 容許值 0 012是否滿足 是 是 是 是 是 是應(yīng)力 容許值 0 038是否滿足 是 是 是 是 1 1應(yīng)力 11 11 容許值 0 03839是否滿足 是 是 是 是 是 是應(yīng)力 11 11 容許值 0 039是否滿足 是 是 是 是 1 1應(yīng)力 10 10 容許值 0 03940是否滿足 是 是 是 是 是 是應(yīng)力 容許值 0 0117是否滿足 是 是 是 是 1 1應(yīng)力 容許值 0 0117118是否滿足 是 是 是 是 是 是圖 階段累計應(yīng)力圖6 次 內(nèi) 力 驗 算 徐變次內(nèi)力的計算靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。對于超靜定結(jié)構(gòu)，由于冗力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布后的內(nèi)力可按規(guī)范方法進行計算。 實際上，徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時應(yīng)盡量避免反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。 預(yù)加力引起的二次力矩預(yù)加力所引起的二次力矩僅考慮超靜定鋼束。靜定結(jié)構(gòu)該項為零，超定結(jié)構(gòu)該項不為零。 溫度次內(nèi)力的計算溫度次內(nèi)力的計算公式按下式計算：溫差應(yīng)力 N 0=A1tαE h M = N M =M + M 式中 N 0—橋面板重心處由溫差引起的縱向力；A1—橋面板截面面積； t—溫度差； α—混凝土線膨脹系數(shù)，按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》 JTG D60—2022的規(guī)定采用； Eh— 混凝土彈性模量； e=橋面板重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值； M —N 0對全截面產(chǎn)生的初彎矩； M —N 0對全截面產(chǎn)生的二次彎矩； M —N 0對全截面產(chǎn)生的總彎矩； 由于箱形截面計算過于復(fù)雜，計算時我們可以先把它換算成工字形截面，只要保證面積相等，慣性矩相等即可。7 橋 梁 內(nèi) 力 組 合 內(nèi)力組合的原則公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進行設(shè)計：1 只有在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的作用，才進行其效應(yīng)組合。當結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗算時，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進行組合。2 當可變作用的出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時，該作用不應(yīng)參與組合。3 施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機具設(shè)備均應(yīng)作為臨時荷載加以考慮。4 多個偶然作用不同時參與組合。 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合?；窘M合是永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達式為： 0011 2( )mnudGikQkcQjki jSSS????????或 00112()mnudGidcjdi j????式中 —承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；udS —結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTG D602022 表 規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)0?計安全等級采用，對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、二級和三級分別取、 和 ； —第 個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》JTG D602022 表 ?的規(guī)定采用；、 —第 個永久作用效應(yīng)的標準值和設(shè)計值；GikSid —汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取 =。1Q? 1Q?當某個可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值；、 —汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設(shè)計值；1QkSd —在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力） 、風荷j?載外的其他第 個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取 =，但風荷載j Qj?的分項系數(shù)取 =；Qj?、 —在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的QjkSjd其他第 個可變作用效應(yīng)的標準值和設(shè)計值；j —在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的c?其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取 =；當除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）c?外尚有兩種其他可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 =；尚有c?三種可變作用參與組合時，其組合系數(shù)取 =；尚有四種及多于c四種的可變作用參與組合時，取 =。c?表 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合（篇幅限制，列部分單元） 正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計