【正文】 用氨吹脫工藝，采用硝化反硝化工藝完全可以把氨氮采用生物的方法轉(zhuǎn)化為氮?dú)馊コ簟Ｄ碀B瀝液處理站曾采用Feton試劑氧化+氨吹脫+混凝沉淀+厭氧+SBR+ClO2氧化+活性炭吸附工藝處理滲瀝液，該工藝實(shí)際主要是依靠化學(xué)氧化劑及活性炭吸附去除污染物，從運(yùn)行結(jié)果來(lái)看，加藥正常時(shí)出水可以達(dá)到國(guó)家三級(jí)排放標(biāo)準(zhǔn)，但運(yùn)行費(fèi)用高達(dá)120元/噸以上。根據(jù)本項(xiàng)目滲瀝液水質(zhì)水量的特點(diǎn)和所執(zhí)行的排放標(biāo)準(zhǔn)，使得所選擇的工藝應(yīng)具有：（1）確保出水達(dá)標(biāo)；（2）能夠適應(yīng)不同季節(jié)、不同年份滲瀝液濃度的波動(dòng)；（3）工藝流程簡(jiǎn)單，占地少，運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用低；（5）自動(dòng)控制程度高。由于滲瀝液中含有難生物降解的物質(zhì)，因此通過(guò)生化處理不能夠達(dá)到要求的排放標(biāo)準(zhǔn)，需要進(jìn)一步處理，從目前現(xiàn)有的工藝技術(shù)來(lái)看，膜處理是唯一能夠穩(wěn)定、可靠地使?jié)B瀝液達(dá)標(biāo)排放的技術(shù)。因此我們經(jīng)過(guò)綜合考慮和慎重選擇，決定采用厭氧＋MBR＋納濾的處理工藝。由于滲瀝液的COD值很高，因此需采用厭氧處理以降解大部分的有機(jī)物，避免直接采用MBR而能耗過(guò)高。本處理系統(tǒng)的厭氧采用UASB上流式厭氧污泥反應(yīng)床工藝。UASB是一種懸浮式的消化器，其構(gòu)造由反應(yīng)區(qū)、沉淀區(qū)和氣室三部分組成。在反應(yīng)器的底部是污泥濃度較高的污泥層，稱污泥床，在污泥床上部是污泥濃度較低的懸浮污泥層，通常把污泥層和懸浮層稱為反應(yīng)區(qū)，在反應(yīng)區(qū)上部設(shè)有氣、液、固三項(xiàng)分離器。滲瀝液從污泥床底部進(jìn)入，與污泥床中的污泥進(jìn)行混合接觸，微生物分解有機(jī)物產(chǎn)生沼氣，微小沼氣泡在上升過(guò)程中，不斷合并逐漸形成較大的氣泡。由于氣泡上升產(chǎn)生較強(qiáng)烈的攪動(dòng)，在污泥床上部形成懸浮污泥床。氣、水、泥的混合液上升至三相分離器內(nèi)，沼氣氣泡碰到分離器下部折射板時(shí)，折向氣室而被有效的分離排出，污泥和水則經(jīng)孔道進(jìn)入三相分離器的沉淀區(qū)，在重力作用下水和泥分離，上清液從沉淀區(qū)上部排出，沉淀區(qū)下部的污泥沿著斜壁返回到反應(yīng)區(qū)內(nèi)。在一定的水力負(fù)荷下，絕大部分污泥顆粒能保留在反應(yīng)區(qū)內(nèi)，使反應(yīng)區(qū)具有足夠的污泥量。采用厭氧反應(yīng)，能耗低，不需要曝氣，減小了動(dòng)力消耗，節(jié)約了能源。同時(shí)厭氧反應(yīng)能產(chǎn)生沼氣，～，沼氣可作為能源利用。UASB能去除65～80%的有機(jī)物。UASB厭氧反應(yīng)器的加熱采用自身產(chǎn)生的沼氣和燃煤鍋爐產(chǎn)生的蒸汽來(lái)加熱，如果條件允許采用垃圾場(chǎng)的LFG填埋氣和UASB厭氧產(chǎn)生的沼氣來(lái)加熱是一種不錯(cuò)的選擇，水溫保持在35177。3℃，采用保溫玻璃絲棉，減少熱量損失。根據(jù)我們多年的經(jīng)驗(yàn)，在UASB中設(shè)有特殊材料的內(nèi)襯，既起到隔絕散熱的作用，又最大程度的降低了滲瀝液對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的腐蝕。MBR是生化反應(yīng)器和膜分離相結(jié)合的高效廢水處理系統(tǒng)，用膜分離（通常為超濾）替代了常規(guī)生化工藝的二沉池。生化部分由前置式反硝化和硝化組成，在硝化池中，通過(guò)高活性的好氧微生物作用，降解大部分有機(jī)物，同時(shí)將氨氮(NH4+ N) 和有機(jī)氮轉(zhuǎn)化成亞硝態(tài)氮(NO2－ N)和硝態(tài)氮(NO3－ N),回流到反硝化池，反硝化菌在缺氧條件下利用各種碳源將亞硝態(tài)氮(NO2－ N)和硝態(tài)氮(NO3－ N)還原為氮?dú)?N2)，從而達(dá)到脫氮的目的。在該段工藝中COD的去除率可達(dá)95％以上，氨氮去除率可達(dá)90％以上。為防止硝化池中的泡沫影響到系統(tǒng)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)，采用消泡劑去除泡沫，并設(shè)有泡沫回收池，消泡后的污泥重新回到硝化系統(tǒng)，防止了污泥的流失，同時(shí)對(duì)消泡劑能夠重復(fù)利用，減少了消泡劑的用量，節(jié)約了運(yùn)行費(fèi)用。與傳統(tǒng)活性污泥法相比，MBR對(duì)有機(jī)物的去除率要高得多，因?yàn)樵趥鹘y(tǒng)活性污泥法中，由于受二沉池對(duì)污泥沉降特性要求的影響，當(dāng)生物處理達(dá)到一定程度時(shí)，要繼續(xù)提高系統(tǒng)的去除效率很困難，往往需要延長(zhǎng)很長(zhǎng)的水力停留時(shí)間也只能少量提高總的去除效率，而在膜生物反應(yīng)器中，由於分離效率大大提高，生化反應(yīng)器內(nèi)微生物濃度可從常規(guī)法的3～6 g/l提高到15～20g/l，可以在比傳統(tǒng)活性污泥法更短的水力停留時(shí)間內(nèi)達(dá)到更好的去除效果，減小了生化反應(yīng)器體積，提高了生化反應(yīng)效率，出水無(wú)菌體和懸浮物，因此在提高系統(tǒng)處理能力和提高出水水質(zhì)方面表現(xiàn)出很大的優(yōu)勢(shì)。MBR的主要特點(diǎn)：▲ 啟動(dòng)很快▲　主要污染物COD,BOD和氨氮有效降解，無(wú)二次污染；▲　100%生物菌體分離；▲　出水無(wú)細(xì)菌和固體物；▲　占地面積?。弧∥勰嘭?fù)荷(F/M)低，剩余污泥量??；由于滲瀝液的成分復(fù)雜，其中含有部分難生物降解的有機(jī)物，如腐殖酸、苯類等物質(zhì)，使得COD還不能達(dá)到要求的排放值，而且主要由鹽類組成的溶解性固體的指標(biāo)也不能達(dá)到排放要求，因此后續(xù)需要添加膜處理工藝，以保證各項(xiàng)出水能夠達(dá)標(biāo)。膜處理技術(shù)是水處理領(lǐng)域中最安全可靠的技術(shù)之一。但必須根據(jù)處理對(duì)象選擇合理的膜組件和配套預(yù)處理技術(shù)，以保證膜處理系統(tǒng)長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定運(yùn)行，在本方案中我們采用納濾膜處理工藝。本工藝采用UASB＋MBR＋納濾核心處理技術(shù)，確保出水達(dá)到業(yè)主要求的標(biāo)準(zhǔn)。滲瀝液滲瀝液調(diào)節(jié)池濃縮池上清液及壓濾液泵自清洗過(guò)濾器超越管UASB泵泥餅填埋混合液回流反硝化池1～5Q脫水機(jī)硝化池?fù)Q熱器泵污泥濃縮池超濾膜超濾清水池泵濃縮液儲(chǔ)池納濾NF泵排出清水池垃圾填埋場(chǎng) 滲濾液處理系統(tǒng)整體工藝流程圖 總工藝流程說(shuō)明（1）滲瀝液進(jìn)入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池內(nèi)的滲瀝液經(jīng)過(guò)漂浮泵提升進(jìn)入自清洗過(guò)濾器，以去除廢水中部分懸浮性SS，減輕后續(xù)UASB處理的負(fù)荷。采用漂浮泵從調(diào)節(jié)池表面取水，可以避免大顆粒砂石等雜質(zhì)及大量懸浮物進(jìn)入后續(xù)的處理系統(tǒng)，避免管道遠(yuǎn)距離輸送的堵塞。提升泵選用川源CP365不銹鋼潛水泵，最低揚(yáng)程18m。（2）從調(diào)節(jié)出來(lái)的滲瀝液進(jìn)入U(xiǎn)ASB處理系統(tǒng)。由于本項(xiàng)目中滲瀝液的COD和SS都很高，因此通過(guò)厭氧處理能夠有效降解大部分的有機(jī)物和SS，降低后續(xù)MBR處理系統(tǒng)的能耗。UASB的加熱采用自身產(chǎn)生的沼氣作為燃料，同時(shí)配備燃煤鍋爐來(lái)加熱，如果條件允許采用垃圾場(chǎng)的LFG填埋氣和UASB厭氧產(chǎn)生的沼氣來(lái)加熱是一種經(jīng)濟(jì)而又合理的選擇。（3）MBR系統(tǒng)和一般的傳統(tǒng)生化相比，提高了處理過(guò)程中的污泥濃度，使水力停留時(shí)間和污泥停留時(shí)間分離，可以對(duì)滲瀝液中的污染物質(zhì)進(jìn)行充分的分解，同時(shí)可以實(shí)現(xiàn)完全的硝化反硝化。（4）MBR透過(guò)液進(jìn)入超濾清水池，由水泵提升進(jìn)入納濾處理系統(tǒng)。結(jié)合本項(xiàng)目滲瀝液的特點(diǎn)，滲瀝液在經(jīng)過(guò)厭氧和MBR處理后，出水中的COD值介于達(dá)標(biāo)和不達(dá)標(biāo)之間，因此為保證出水穩(wěn)定可靠達(dá)標(biāo)排放，決定采用納濾NF工藝對(duì)其做進(jìn)一步處理，但具體在工程中是否采用納濾系統(tǒng)，還需要通過(guò)中試的結(jié)果來(lái)確定。（5）后續(xù)的膜處理采用納濾處理系統(tǒng)。（6）NF的出水進(jìn)入清水儲(chǔ)池，一部分回清水儲(chǔ)罐，滿足系統(tǒng)的沖洗需要；其余的出水達(dá)標(biāo)排放。（7）生化處理的剩余污泥進(jìn)入污泥濃縮池，在污泥攪拌濃縮機(jī)的作用下，進(jìn)行重力濃縮。濃縮污泥泵入板框脫水機(jī)進(jìn)行脫水處理，泥餅收集后集中外運(yùn)填埋，濾液回處理系統(tǒng)；濃縮池上清液回到污水處理系統(tǒng)。（8）NF納濾系統(tǒng)濃縮液進(jìn)入濃縮液儲(chǔ)池，定期回灌到垃圾填埋場(chǎng)或外運(yùn)焚燒處理 滲濾液處理設(shè)備尺寸的計(jì)算 調(diào)節(jié)池由于滲瀝液具有水質(zhì)水量隨時(shí)空變化大的特點(diǎn)，需要設(shè)置調(diào)節(jié)池，以保證系統(tǒng)的穩(wěn)定合理運(yùn)行。根據(jù)給出的滲瀝液水質(zhì)指標(biāo)，滲瀝液在調(diào)節(jié)池內(nèi)停留5天以上的時(shí)間后， COD、BOD、SS有較大幅度的下降，但氨氮含量增加。本調(diào)節(jié)池采用加蓋設(shè)計(jì)，以達(dá)到除臭的效果。調(diào)節(jié)池的計(jì)算：＝120h,則V=Qt＝550120/24=2750 m3/h，,則 A=V/H=2750/5=550㎡,則 L=550/20= m池的實(shí)際尺寸：長(zhǎng)寬高＝20m由于后續(xù)UASB反應(yīng)器適合的PH值為6～9，因此在調(diào)節(jié)池上加一PH值在線自動(dòng)控制系統(tǒng)以維持適宜的PH值。 集水井集水井的作用是有利于調(diào)節(jié)池的出水用泵向UASB反應(yīng)器提升。容積按最大處理量的10分鐘流量計(jì)算，則設(shè)池長(zhǎng)L=2m，池寬B=1m，則池的有效水深為：h＝=2m（注）：在UASB之后同樣設(shè)一集水井。 UASB反應(yīng)器對(duì)于中等濃度或者高等濃度的有機(jī)廢水，一般情況下，有機(jī)容積負(fù)荷是限制因素，反應(yīng)器的容積和廢水量，廢水濃度以及允許的有機(jī)物容積負(fù)荷去除率由關(guān)。由資料提供數(shù)據(jù)：設(shè)計(jì)容積負(fù)荷為Nv=8 kgCOD/(m3d),COD去除率為85％，則反應(yīng)器的有效容積為：= QSr/Nv，其中：Q 設(shè)計(jì)流量， /s Sr 進(jìn)水COD含量,mg/l Nv 容積負(fù)荷,kgCOD/(d)= =2200 UASB反應(yīng)器的形狀和尺寸將UASB設(shè)計(jì)成圓形池子，布水均勻，處理效果好且保溫效果好，不需另加保溫材料。本設(shè)計(jì)采用5座池子，則每座＝440 以下計(jì)算以單座反應(yīng)器為依據(jù)。 設(shè)計(jì)反應(yīng)器有效高度為h＝8m，則橫截面積S＝/h＝440/8＝55㎡ D===9m，一般反應(yīng)時(shí)反應(yīng)器裝液量為70％～90％，本工程設(shè)計(jì)反應(yīng)器總高H為9m。反應(yīng)器的總?cè)莘eV=SH=V=9/4＝有效容積為440 ，則體積有效系數(shù)為73％，符合有機(jī)負(fù)荷要求。（HRT）和水利負(fù)荷率()=(550/550)24＝24h＝Q/S=對(duì)于顆粒污泥，水利負(fù)荷＝～ m/h，符合要求。 排泥系統(tǒng)設(shè)計(jì)剩余污泥量的確定與每天去除的有機(jī)物量有關(guān)，當(dāng)沒有相關(guān)的動(dòng)力學(xué)常數(shù)時(shí)，可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定。一般情況下，～。本設(shè)計(jì)取X=,則產(chǎn)泥量為：△ X=XQ＝11030＝（kgVSS/d）式中Q每座反應(yīng)器設(shè)計(jì)處理量，m3/d去除的COD濃度，kgCOD/ m3 據(jù)資料，小試條件下，垃圾滲濾液的VSS/SS=,但不同實(shí)驗(yàn)條件規(guī)模下VSS/SS是不同的，因?yàn)橐?guī)模越大，被處理的廢水含無(wú)機(jī)雜質(zhì)越多，因此取VSS/SS=,則=污泥含水率p為98%,因?yàn)楹蚀笥?5％，?。?000kg/ m3污泥產(chǎn)量為/(1p)＝(198%)= m3/d可用150mm排泥管，每天排泥一次。 MBR一 生化部分：：SVI=80 ＝/SVI=15000mg/L=100% X==mg/L 取污泥負(fù)荷＝（kgd），則A/O池總?cè)莘e====按照經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，缺氧段與好氧段得停留時(shí)間比按1：3計(jì)算，則缺氧段：＝，＝好氧段：＝，＝：反應(yīng)池容積＝+=＋＝取池深H=4m，超高取1m則 反硝化池：池長(zhǎng)取9m，池寬=(49)＝, 硝化池：池長(zhǎng)取9m，池寬＝(49)＝，,校核符合要求。（內(nèi)回流比）I,根據(jù)前述，反硝化去除率為：100％＝1331/(1331+5502500)＝％＝550（2500－80）＝1331kg/d＝,得到混合液回流比I=4 （1）.設(shè)計(jì)污泥泥齡：首先確定硝化速率(取設(shè)計(jì)Ph=)，計(jì)算公式：式中 N的濃度，mg/L 氧的半速常數(shù)，mg/L 反應(yīng)池中溶解氧濃度，mg/L=硝化反應(yīng)所需的最小泥齡＝1/＝選用安全系數(shù)K=3設(shè)計(jì)好氧區(qū)污泥齡＝K=3＝則好氧區(qū)設(shè)計(jì)污泥泥齡＝＋＝生物污泥產(chǎn)量：＝＝對(duì)存在的惰性物質(zhì)和沉淀池的固體流失量在此忽略不計(jì)剩余污泥量=＝去除每1kg產(chǎn)生的干污泥量＝＝＝。需氧量包括碳化需氧量和硝化需氧量，并應(yīng)扣除剩余活性污泥排放所減少的及的氧當(dāng)量（此部分用于細(xì)胞的合成，并未好氧），同時(shí)還應(yīng)考慮反硝化脫氮產(chǎn)生的氧量。 AOR=碳化需氧量+硝化需氧量反硝化脫氮產(chǎn)氧量 ＝（去除需氧量剩余污泥中氧當(dāng)量）+（硝化需氧量剩余污泥中的氧當(dāng)量）反硝化脫氮產(chǎn)氧量a．碳化需氧量 式中 k――BOD的分解速度常數(shù)，取k＝ t――試驗(yàn)的時(shí)間，取t＝5d＝ 式中 ――進(jìn)水總氮濃度，kg/ ――出水農(nóng)速，kg/＝5822式中，為反硝化脫除的硝態(tài)氮量1331kg/d＝1331＝故總需氧量AOR=+=+= 最大需氧量與平均需氧量之比為1：4，則：＝=＝去除每1kg的需氧量＝＝＝。采用鼓風(fēng)曝氣，微孔曝氣器敷設(shè)于池底，，氧轉(zhuǎn)移效率=20%,將實(shí)際需氧量AOR換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的需氧量SOR. 式中 ――水溫20℃時(shí)清水中溶解氧的飽和度，mg/L ――設(shè)計(jì)水溫T℃時(shí)好氧反應(yīng)池中平均溶解氧的飽和度，mg/L T――設(shè)計(jì)污水溫度，T＝25℃ ――好氧反應(yīng)池中溶解氧濃度，取2mg/L ――污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，――污水飽和溶解氧與清水中飽和溶解氧之比，――壓力修正系數(shù)，＝工程所在的區(qū)大氣壓/，Pa，故此取1查表得水中溶解氧飽和度＝，＝空氣擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力：式中 H――空氣擴(kuò)散器的安裝深度，m P――大氣壓力，p＝Pa ――+＝Pa 空氣離開好氧反應(yīng)池時(shí)氧的百分比： 式中，為空氣擴(kuò)散裝置的氧的轉(zhuǎn)移效率，取＝20％ ＝％好氧反應(yīng)池中平均溶解氧飽和度：Mg/L標(biāo)準(zhǔn)需氧量為：SOR= ＝相應(yīng)最大時(shí)標(biāo)準(zhǔn)需氧量為：＝=＝＝好氧反應(yīng)池平均時(shí)供氣量為：100＝（）100＝最大時(shí)供氣量為：＝＝C．所需空氣壓力p（相對(duì)壓力） P＝式中 ――供風(fēng)管道沿程阻力，MPa ――供風(fēng)管道局部阻力，MPa ――曝氣器淹沒水頭，MPa ――曝氣器阻力，～ Mpa， MPa ――富余水頭，＝～ Mpa， Mpa取+＝ MpaP＝+++＝ Mpa＝49kPa a．按供氧能力計(jì)算曝