【正文】 中跨 3/4 處 右邊跨 3/4 處 左中跨右端部 右邊跨右端部 0表 基礎沉降工況 3 次內(nèi)力作用截面位置 剪力 kN 彎矩 mkN?截面位置 剪力 kN 彎矩 mkN?左邊跨左端部 0 右中跨左端部 左邊跨 1/4 處 右中跨 1/4 處 左邊跨 1/2 處 右中跨 1/2 處 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）24左邊跨 3/4 處 右中跨 3/4 處 左邊跨右端部 右中跨右端部 左中跨左端部 右邊跨左端部 左中跨 1/4 處 右邊跨 1/4 處 左中跨 1/2 處 右邊跨 1/2 處 左中跨 3/4 處 右邊跨 3/4 處 左中跨右端部 右邊跨右端部 0表 基礎沉降工況 4 次內(nèi)力作用位置 剪力 kN 彎矩 mkN?位置 剪力 kN 彎矩 mkN?左邊跨左端部 0 右中跨左端部 左邊跨 1/4 處 右中跨 1/4 處 左邊跨 1/2 處 右中跨 1/2 處 左邊跨 3/4 處 右中跨 3/4 處 左邊跨右端部 右中跨右端部 左中跨左端部 右邊跨左端部 左中跨 1/4 處 右邊跨 1/4 處 左中跨 1/2 處 右邊跨 1/2 處 左中跨 3/4 處 右邊跨 3/4 處 左中跨右端部 右邊跨右端部 0表 基礎沉降工況 5 次內(nèi)力作用位置 剪力 kN 彎矩 mkN?位置 剪力 kN 彎矩 mkN?左邊跨左端部 0 右中跨左端部 左邊跨 1/4 處 右中跨 1/4 處 左邊跨 1/2 處 右中跨 1/2 處 左邊跨 3/4 處 右中跨 3/4 處 左邊跨右端部 右中跨右端部 左中跨左端部 右邊跨左端部 左中跨 1/4 處 右邊跨 1/4 處 左中跨 1/2 處 右邊跨 1/2 處 左中跨 3/4 處 右邊跨 3/4 處 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）25左中跨右端部 右邊跨右端部 0基礎沉降效應內(nèi)力疊加，按最不利組合疊加；結(jié)果見下表：表 基礎沉降效應內(nèi)力疊加匯總截面位置 ()maxM②+④()min①+③+⑤(kN)maxQ②+④(kN)min①+③+⑤左邊跨左端部 0 0 左 邊跨 1/4 處 左 邊跨 1/2 處 左 邊跨 3/4 處 左邊跨右端部 左中跨左端部 左 中跨 1/4 處 左 中跨 1/2 處 左 中跨 3/4 處 左中跨右端部 右中跨左端部 右 中跨 1/4 處 右 中跨 1/2 處 右 中跨 3/4 處 右中跨右端部 右邊跨左端部 右 邊跨 1/4 處 右 邊跨 1/2 處 右 邊跨 3/4 處 右邊跨右端部 0 0 三 內(nèi)力組合為了進行預應力鋼束的計算，在不考慮預加力引起的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力及混凝土收縮徐變次內(nèi)力的前提下,按《公路橋涵設計通用規(guī)范》第 條和 條規(guī)定，根據(jù)可蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）26能出現(xiàn)的荷載進行內(nèi)力組合。（一） 按承載能力極限狀態(tài)設計永久作用的設計值效應和可變作用設計值效應相結(jié)合，其效應組合表達式為： （）)( Qjk2cQ1kGik10ud SΨSSnjmi ????????或者 （）式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，在本橋設計中取 =；0? 0? ——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；udS ——第 i 個永久作用效應的分項系數(shù)；Gi ， ——第 i 個永久作用效應的標準值和設計值；ikid ——汽車荷載效應的分項系數(shù)，取 =；Q1? Q1? ， ——汽車荷載效應的標準值和設計值；kSd——作用效應組合中除汽車荷載效應、風荷載外的其他第 j 個可變作用效應j的分項系數(shù)，取 =，但風荷載的分項系數(shù)取 =；Qj? Qj?， ——在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他第 j 個可變作用效應QjkSjd的標準值和設計值；——在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他可變作用效應的組合系數(shù)，cΨ取 =恒載作用效應的分項系數(shù)取 =（對結(jié)構(gòu)承載力不利） ，或者 =（對結(jié)構(gòu)Gi? Gi?承載力有利） 。基礎變位作用的效應分項系數(shù) =；汽車荷載效應的分項系數(shù) =；溫度作2 Q1用效應的分項系數(shù) =；則承載能力極限狀態(tài)組合為：Q2?對結(jié)構(gòu)承載力不利時： )( 2QG2ud0 SSSS?????（二） 按正常使用極限狀態(tài)設計1 作用短期效應組合永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相結(jié)合，其效應組合表達式為： （）?????njmi SS1Qjk1kd式中： ——作用短期效應組合設計值；Sd ——第 j 個可變作用效應的頻遇值系數(shù)；1j?——第 j 個可變作用效應的頻遇值。Qjk蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）27按照《通規(guī)》中 條規(guī)定，汽車荷載（不計沖擊力）效應的頻遇值系數(shù)為=；溫度作用效應的頻遇值系數(shù)取 =；1?12?則作用短期效應組合為： （）Q21GSd ???2 作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為： （）Qjk121GikdSnjmi????式中： ——作用長期效應組合設計值；1dS——第 j 個可變作用效應的準永久值系數(shù)；2j?——第 j 個可變作用效應的準永久值。jQk按照《通規(guī)》中 條規(guī)定，汽車荷載（不及沖擊力）效應的頻遇值系數(shù)取=；21溫度作用效應的頻遇值系數(shù)取 =；2?則作用長期效應組合為： （ ???）據(jù)上述要求進行承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合和正常使用狀態(tài)內(nèi)力組合，結(jié)果如下：承載能力極限狀態(tài)組合（ ①+ ②+ ③+ ④） （不利）??短期作用組合（ ①+ ②+ ③+ ④）長期作用組合（ ①+ ②+ ③+ ④）結(jié)果如下表所示：表 主梁作用效應組合內(nèi)力分量 荷載組合結(jié)構(gòu)自重作用效應基礎沉降汽車荷載效應溫度效應荷載類別及截面位置 ① ② ③ ④承載能力極限狀態(tài)組合短期作用組合長期作用組合彎矩max（ kNm）0 0 0 0 0 0 0彎矩min（kNm）0 0 0 0 0 0 0剪力 max（kN） 左邊跨左端部剪力 min（kN） 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）28彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左邊跨1/4處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左邊跨1/2處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左邊跨3/4處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左邊跨右端部剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 1072．186 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左中跨左端部剪力 min（kN） 蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）29彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左中跨1/4處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左中跨1/2處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左中跨3/4處剪力 min（kN） 彎矩max（kNm） 彎矩min（kNm） 剪力 max（kN） 左中跨右端部 剪力 min（kN） （三） 內(nèi)力包絡圖畫出內(nèi)力包絡圖如下圖 所示：承載能力極限狀態(tài)下：蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）30圖 承載能力極限狀態(tài)下內(nèi)力包絡圖正常使用極限狀態(tài)下：圖 短期效應組合內(nèi)力包絡圖圖 長期效應組合內(nèi)力包絡圖蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）31第五章 預應力鋼筋的估算及布置根據(jù)《預規(guī)》 （JTG D622022）規(guī)定，預應力梁應滿足使用階段的應力要求和承載能力極限狀態(tài)的正截面強度要求。一 鋼束橋規(guī)估算的原理與方法在本設計中，此橋為簡支轉(zhuǎn)連續(xù)橋的橋梁，主梁在簡支狀態(tài)下主要承受自重產(chǎn)生的正彎矩和預加力的作用，因此在正彎矩鋼束布置時應滿足簡支狀態(tài)下的受力要求。其次，截面上緣負彎矩的鋼束不僅用來承擔二期恒載、活載負彎矩及結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，同時又是結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的有效手段，因此在負彎矩鋼束布置時應注意到這一點。當主梁截面既要承受 又要承受 時，一般需要在梁上下部都要配置預應力maxMmin束筋，其數(shù)量應根據(jù)主梁上下緣不出現(xiàn)拉應力或者不超過容許壓應力的控制條件來確定。根據(jù)《公預規(guī)》 （JTG D622022）的規(guī)定，預應力混凝土受彎構(gòu)件應對鄭潔免得混凝土拉應力進行驗算，以滿足正截面抗裂要求。 （）???式中： ——在作用（或荷載）短期效應組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向st?拉應力；——扣除全部預應力損失后的預加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應pc力。由于本設計為估算預應力束，截面特性可以粗略地按毛截面特性計算。于是，當截面承受正彎矩 時，smaxM （） ???????? 、 WeNAeANW當截面承受負彎矩 時，smin （） ??? 、 ee （） ， （） ， （） ， （） AKxs?AKx?syI?xyI?式中： ， ——作用或荷載短期效應組合，彎矩的最大值和最小值；smaxMsin， ——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預應力筋的永存預應力；yN蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）32， ——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預應力束與形心軸之間的距離；sex， ——截面上緣和下緣的抗彎模量， I、y s 和 yx 的值見表 ：W， ——截面上下核心距。sKxA——主梁混凝土面積。由此可得： （） 0]ee[ ?????、KNM （）xin一般地，當采用上下緣均配置預應力筋時，往往可根據(jù)其他控制界面的配筋或者施工方法來確定一側(cè)的預應力配筋，用公式估算來確定另一側(cè)的配筋。當然，也可以將上下緣預應力筋按單側(cè)配筋估算，通過下式來估算上下緣的配筋：+ = （）ysNxy+ = （）?ee?上述各式中， 為截面的永存預應力。估算時可適當考慮預應力損失比例 ，ysNx ?則相應的預應力束的數(shù)量可按下兩式計算：， （） （） conyxyxn???Aconysysn???AN式中： ， ——截面上下緣預應力筋根數(shù)；ysx——單根預應力筋的面積；——預應力張拉控制應力；con?——可按預應力筋布置情況取 ~，當預應力束較長且平直時取偏大值，?當預應力束較短或彎折較多時取偏小值。（一） 按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗算估束1 只在截面下緣布置預應力鋼筋此時公式簡化為: （）0)(???ekNM （）in?分別求解可得預應力鋼筋估束： ????????????????????????? )( 、 ekAMekn （）（1） 估算邊跨跨中截面下緣預應力鋼筋（邊梁）蘭州交通大學畢業(yè)設計（論文）33采用 每根鋼絞線面積 ，抗壓強度標準值 ，?2ym140?AMPa1860pk?f控制應力 ，預應力損失按張拉控制應力的 20%???f算。取 。?由表 可知 ； 。???心距下緣距離為 ，根據(jù)表 可