【正文】 系。2022 年 8 月份 1 號機組進行的檢修技改中，對 1 號鍋爐末級再熱器受熱面進行了增加改造，目前 鍋爐在 50%以上負荷再熱汽溫基本能夠達到設(shè)計值。建議：結(jié)合 1 號機組的成功改造經(jīng)驗對 2~4 號爐進行改造，提高再熱汽溫達到設(shè)計值。通過此項改造預(yù)計 可降低供電煤耗 g/kWh。. 減溫水用量偏高現(xiàn)場查看 570MW 負荷下， 4 號機組過熱器減溫水耗量較多均在 100t/h以上，其中 3 號機組高達 120t/h 以上，對于取自高加前的減溫水系統(tǒng)，減溫水用量對汽輪機熱耗有一定影響。建議：結(jié)合 1 號機組的成功改造經(jīng)驗對 2~4 號爐進行改造，減少部分分割屏受熱面，減少過熱器減溫水量。. 飛灰含碳量偏高2022 年 1~4 號 鍋爐飛灰含碳量完成值分別為 %、%、%、%，抽查 2022 年 10 月部分報表，部分機組飛灰含碳量高達 8%以上。鍋爐飛灰含碳量偏高與入爐煤摻燒部分無煙煤有一定關(guān)系。建議：(1) 開展摻燒無煙煤優(yōu)化配煤方案，初步建 議采用每臺 鍋爐的 B 或 C 磨單獨摻燒無煙煤，可控制較高的磨出口溫度，并控制煤粉細度 R90 在 8%以下，其它發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告36未摻燒無煙煤的磨可以根據(jù)燃用煤種的實際情況控制煤粉細度和磨出口溫度。通過上述方法可控制飛灰、爐渣含碳量在比較理想的范圍內(nèi)。(2) 加強煤場分類存放管理，從源 頭上保證配煤摻燒優(yōu) 化方案的實施。(3) 開展一次風(fēng)標(biāo)定和調(diào)平工作，保 證爐內(nèi)良好的空氣 動力場是保證煤粉燃盡的前提?？蛇m當(dāng)降低摻燒 無煙煤磨的一次風(fēng)速，減少著火熱， 強化無煙煤的燃燒。. 循環(huán)水泵耗電率偏高2022 年 1~4 號機 組循環(huán)水泵耗電率完成值 %、%、%、%，其中 2 號機組循泵進行了高低速改造，耗電率明顯 好于 4 號機組。建議：將 4 號機組循泵按照 2 號機組方案進行高低速改造，預(yù)計全廠可降低廠用電率 %，影響供 電煤耗 。. 電動給水泵耗電率高2022 年 1~4 號機 組電泵耗電率完成值為 %、%、%、%，比集團同類型機組平均值 %平均高出 個百分點。目前電廠基本已經(jīng)實現(xiàn)啟停過程中汽泵全程上水，該統(tǒng)計耗電率包括前置泵耗電率，表明前置泵耗電率與集團平均值還有一定差距。建議：借鑒托克托電廠的成功改造經(jīng)驗，對前置泵葉輪進行車削改造降低電耗，同時 可降低葉輪出口速度，降低泵體蝸殼的沖刷，進而延長泵的運行壽命。. 部分加熱器端差偏高發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告37現(xiàn)場抽查部分加熱器下端差超標(biāo)，下端差設(shè)計值為 ℃以內(nèi)，2 號汽機5 號下端差分別為 9℃、12℃；3 號機 5 號加 熱器下端差分別為 ℃、℃、℃，4 號機 5 號低壓加熱器下端差為 ℃。建議：(1) 現(xiàn)場檢查回?zé)峒訜崞鞑糠炙恢甘静粶?zhǔn)，建 議加 強加熱器水位計維護，為運行調(diào)整水位提供保障。(2) 對端差超標(biāo)的加熱器進行水位調(diào)整降低端差，如果通過調(diào)整沒有效果，應(yīng)利用檢修機會消缺。. 吹灰汽源運行參數(shù)偏高目前 1~4 號爐吹灰汽源取自屏過出口，額定負荷下運行參數(shù)約為18MPa、460℃，該參數(shù)與吹灰 時所需要的減溫減壓閥 后汽源參數(shù) 、350℃相差較多。即采用高品質(zhì)蒸汽 進行吹灰是不節(jié)能的。建議：利用檢修機會，對 1~4 號機組進行改造，將吹灰汽源改自墻式再熱器出口聯(lián)箱， 經(jīng)此項改造通?？山档凸╇娒汉?。由于某公司約 7 天吹一次灰，預(yù)計 此項改造可使全廠供 電煤耗平均降低 。. 入廠、入爐煤機械采樣裝置投入率低目前未建立入廠、入爐煤機械采樣狀裝置投入率統(tǒng)計臺賬，建議加強入廠、入爐煤采樣機管理，建立設(shè)備維護、保養(yǎng)、使用臺帳 ，確保采樣機投入率高于95%。. 指標(biāo)計算的規(guī)范性、設(shè)備自動化投入率亟需加強發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告38指標(biāo)規(guī)范化管理方面亟待加強，如反平衡供電煤耗中熱耗、鍋爐熱效率部分環(huán)節(jié)計算方法有誤。引風(fēng)自 動、減溫水自 動等成熟、簡單的自動投入率應(yīng)達到100%，減輕運行人員的調(diào)整壓力，使運行人 員的精力更多的放在精 細化調(diào)整方面，保證 機組處在經(jīng)濟運行狀 態(tài)。3. 指標(biāo)組評價總結(jié)通過對機組的指標(biāo)查評，查評組認(rèn)為：通過合理摻燒無煙煤等措施，飛灰含碳量有一定下降空間；通過技改，電動給水泵（前置泵）耗電率、循環(huán)水泵耗電率有進一步降低的空間；通過吹灰汽源的改造，可進一步增加電廠的盈利能力；某公司應(yīng)加強入廠、入爐煤采 樣機管理，建立 設(shè)備維護 、保養(yǎng)、使用臺 帳，確保采樣機投入率高于 95%。發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告39第三部分 查評附件件件 1件 能耗診斷報告某發(fā)電有限公司能耗診斷報告查評人: 劉峰 劉彥鵬 宋暉(查評時間:～)某發(fā)電有限公司 1~4 號機組在能耗指標(biāo)管理、節(jié)能技改、優(yōu)化運行等方面已經(jīng)開展了一些工作，能耗指 標(biāo)有了一定的改善，但 查評組通過對“ 四耗”指標(biāo)及小指標(biāo)進行對比，并結(jié)合現(xiàn)場查評問題分析， 認(rèn)為該廠在 設(shè)備治理、 優(yōu)化運行和節(jié)能指標(biāo)規(guī)范管理等方面仍然有一定潛力可挖，具體情況分析如下。1. 汽輪機系統(tǒng). 高調(diào)門后疏水系統(tǒng)改造機組高壓調(diào)門在順序閥運行時，由于調(diào)門開度各不相同，調(diào)門后導(dǎo)汽管壓力也不同。通常 1 號調(diào)門是保持全開，4 號調(diào)門全關(guān)，在額定參數(shù)運行時，1 號調(diào)門后壓力和主汽門前壓力相差不多（約 2%—3%的阻力） 約 ，4 號調(diào)門后的壓力和調(diào)節(jié)級前壓力相等， 設(shè)計 左右，兩根導(dǎo)管壓力相差有約 。但 4 號高壓導(dǎo)管的兩根疏水卻聯(lián)在一起接凝汽器，1 號管部分高參數(shù)蒸汽通過疏水管進入 4 管，造成流動 阻力損失約 。同樣 3 號管之間也有同樣問題，只是 壓差略小些，也有一定的熱力損失。發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告40建議：(1)利用 檢修機會在每一組串聯(lián)疏水管路上增加一個電動門（或手動門），但一定要接在導(dǎo)管的壓力 測點的后面，避免影響蒸汽壓力的正常檢測，具體 見下圖。(2)增加閥門的開關(guān)與疏水門同步。通過上述改造，預(yù)計影響供電煤耗約 。圖 1 調(diào)門疏水改造前、后示意圖. 滑壓優(yōu)化運行目前電試院對 2～4 號機組調(diào)閥的重疊度進行了調(diào)整，1 號機組還未進行。汽機順序閥運行的首要原則就是要保持 2 號高調(diào)門全開，盡可能減少節(jié)流損失。建議：(1)順序 閥運行時保持 2 號調(diào)門全開，如發(fā)現(xiàn) 2 號調(diào)門將要關(guān)小或已關(guān)小，通過調(diào)整主汽壓 力偏置把 2 門開起來；當(dāng) 2 門已經(jīng)處在全開位置時，應(yīng)通 過設(shè)定壓力自動偏置適當(dāng)提高主汽壓（不越過額定值），以期取得最好的經(jīng)濟效益。 (2)將四個主汽導(dǎo)管壓力測點數(shù)值都送控制室主汽畫面上，供主機順序閥優(yōu)化運行使用。通過上述落實機組滑壓運行方式等措施，可使供電煤耗下降約 g/kWh。. 加熱器端差高、低壓加熱器是回?zé)嵯到y(tǒng)的重要組成部分，描述加熱器性能的主要指標(biāo)是加熱器的端差和溫升，加熱 器上、下端差 對機組經(jīng)濟 性的影響量見下表。發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告41表 1 加熱器上端差對機組經(jīng)濟性影響循環(huán)效率 熱耗率 發(fā)電煤耗項目% kJ/(kW?h) g/(kW?h)1 號高加上端差 2 號高加上端差 3 號高加上端差 5 號低加上端差 6 號低加上端差 7 號低加上端差 8 號低加上端差 注：以上是指加熱器上端差變化 10℃時的影響量表 2 加熱器下端差對機組經(jīng)濟性影響項目名稱 循環(huán)效率 % 熱耗率kJ/(kW?h) 發(fā)電煤耗g/(kW?h)1號高加下端差 2號高加下端差 3號高加下端差 5號低加下端差 1號低加下端差 7號低加下端差 8號低加下端差 注：以上是指加熱器下端差變化 10℃時的影響量表 3 某3 機組 541MW 加熱器運行數(shù)據(jù)（采自性能計算 15 日 14:38）項目名稱 單位 1號高加 2號高加 3號高加 5號低加 6號低加加熱器進汽壓力 MPa 加熱器進水溫度 ℃ 加熱器出水溫度 ℃ 加熱器疏水溫度 ℃ 進汽壓力下飽和溫度 ℃ 加熱器溫升 ℃ 加熱器上端差 ℃ 加熱器下端差 ℃ 設(shè)計上端差 ℃ 設(shè)計下端差 ℃ 上端差比設(shè)計值高 ℃ 下端差比設(shè)計值高 ℃ 發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告42上端差影響煤耗 g/(kW?h) 0 0 下端差影響煤耗 g/(kW?h) 從上表可知，某電廠 3 號機組各加熱器端差除2 高加正常外，其他高低加的下端差均較設(shè)計值大，詢問專業(yè)人員說有正常的時候，說明運行水位控制控制情況不好。建議應(yīng)在核查水位 計測點無誤的基礎(chǔ)上，上調(diào)水位至下端差達到設(shè)計值。對于上端差較大的原因，一般是測點原因?qū)е?，需要專業(yè)人員對相關(guān)的測點進行校驗。綜合考慮，加熱器端差對機組經(jīng)濟性的負面影響約在 。. 軸封汽壓力定值目前 1，2 號機組改造后汽封有漏氣到凝汽器， 4 號機組軸封汽需要輔助汽源，影響機組的經(jīng)濟性。建議：軸封母管壓力不要完全拘泥于規(guī)程，每臺機組的汽封由于制造、安裝以及回汽系統(tǒng)阻力的不同， 軸封壓力的定值也不一樣。每臺機軸封定值應(yīng)按照如下步驟確定：(1) 逐步升軸封 壓力到主機有一瓦開始冒汽，停止升壓，記下軸封壓力值；(2)逐步降 軸封壓力，到任一瓦都不冒汽，記下該壓力；(3)把軸封壓力定值定比不冒汽略低一點即可。軸封漏氣對熱耗約有 12kJ/kwh 的影響，即 。. 凝泵優(yōu)化運行現(xiàn)場檢查 13 日上午1 機組凝泵變頻運行，除氧器上水管路開度45%（400MW），降低了凝泵變頻的效果；主要原因是受給水泵機械密封壓力的限制，運行當(dāng)時值 ，借鑒同類型機組運行情況仍有降低空間。在負荷系數(shù)低發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告43于 450MW 運行時，影響廠用電率約 個百分點，折算供電煤耗約。. 抽真空系統(tǒng)改造凝汽器的抽真空系統(tǒng)未能體現(xiàn)高低背壓凝汽器的優(yōu)越性。目前 1 號機組真空泵大氣抽氣器改造后，A 凝汽器抽氣門開啟運行 時 B 側(cè)凝汽器真空比關(guān)閉運行時要低約 2kPa。據(jù)電廠人 員介紹，原高低 壓凝汽器 間聯(lián)絡(luò)門沒有隔絕，改造不徹底。導(dǎo) 致運行中常出現(xiàn)凝汽器高壓側(cè)排擠低壓側(cè)抽氣，使部分非凝結(jié)氣體積聚在低壓側(cè)凝汽器冷卻管周圍，增大了冷卻管的空氣熱阻，降低了冷卻管的換熱系數(shù)，造成低壓側(cè)凝汽器壓力偏高，此現(xiàn)象在夏季期間 體現(xiàn)尤為明顯。建議高低背壓的兩個凝汽器之間的抽真空聯(lián)絡(luò)管應(yīng)在凝汽器內(nèi)堵死。如冬天高背壓凝汽器排汽溫度較低時，則可以運行一臺真空泵，真空泵中間的兩個聯(lián)絡(luò)電動門全開，判斷標(biāo)準(zhǔn)就是根據(jù)設(shè)計的背壓和熱耗關(guān)系；一般低于排汽壓力，熱耗反而上升，所以冬天低背 壓不能低于 ，排汽溫度不低于 27℃。此項改造前后的節(jié)能效果有 。圖 2 凝汽器抽真空系統(tǒng)改造前、后. 汽封改造發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告44查閱電廠熱力試驗報告，缸效率都較設(shè)計值有不同程度降低，主要原因是機組長時間運行，通流部分中的 動、靜 間隙值大于設(shè)計值 ；另外一個原因有可能是，動、靜葉存在設(shè)計與實際制造出廠有偏差。建議：在檢修中對汽輪機汽封間隙進行調(diào)整，修復(fù)受損汽封，進行局部汽封型式改造。對高壓缸動、靜葉及通流間隙按設(shè)計要求 調(diào)整；有條件時對動、靜葉型線進行測繪，驗證是否達到 設(shè)計計算書所給定的指標(biāo)。經(jīng)上述措施改造后，可降低供電煤耗約 。表 4 汽輪機缸效率變化 1 個百分點對機組經(jīng)濟性影響項 目 循環(huán)效率 % 熱耗率 kJ/(kW?h) 發(fā)電煤耗 g/(kW?h)高壓缸效率變化 中壓缸效率變化 低壓缸效率變化 . 汽泵前置泵改造某公司汽泵前置泵設(shè)計揚程 145 米（泵設(shè)計工況點），而汽泵必須汽蝕余量為 43 米， 選型偏大?，F(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)汽前泵兩端“三角區(qū)”頻繁泄漏，檢修效果很不理想。建議：(1)對前置 泵葉輪進行車削改造，不但降低電耗，同時可降低葉輪出口速度，減輕對泵體蝸殼的沖刷，進而延長泵的運行壽命；(2)對泵體兩端垂直法蘭（也稱“三角區(qū) ”）密封型式 進行改造，將石棉板密封改造 為“O”型圈密封，提高泵運行的可靠性。根據(jù)同類型機 組的改造經(jīng)驗，通 過上述措施，每臺汽前泵電機可降低電流約 10A，可降低廠用 電 個百分點，折合供電煤耗 。. 定冷水泵改造發(fā)電有限公司經(jīng)濟性評價報告45定冷泵揚程 80m，但發(fā)電 機定冷水只需要 以下壓力。為降低定冷泵壓力被迫開啟再循環(huán)，增加定冷泵耗功。建 議借鑒其他廠的成功改造經(jīng)驗， 對定冷泵葉輪進行車削（揚程約 50m 左右），降低 電機功耗。通過該項措施預(yù)計可降低供電煤耗 g/kWh。. 循泵高低速改造完成3，4 機組循泵高低速改造，降 %廠用電 率，影響全廠煤耗 g/kWh。. 主汽至軸封備用汽源某公司有四臺機組，輔助蒸汽系統(tǒng)相當(dāng)可靠，用 輔汽作軸封備用汽完全可以滿足安全生產(chǎn)要求，主汽到 軸封備用汽源可以取消?，F(xiàn)在很多新建機組已經(jīng)不設(shè)計主汽至軸封汽源，既不經(jīng)濟 也不安全?，F(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn) 4 號機組就地開度有兩扣，由 減壓到 ，焓降 297kJ/kg，按蒸汽量 2t/h 計算損失較大，影響煤耗 約 。. 汽輪機熱力系統(tǒng)泄漏各專業(yè)通過現(xiàn)場檢查，發(fā)現(xiàn)疏水系統(tǒng)閥門泄漏內(nèi)外漏，煙風(fēng)系統(tǒng)漏風(fēng)等現(xiàn)象較突出， 預(yù)計過熱力系統(tǒng)及疏水系統(tǒng)的優(yōu)化，并 結(jié)合系 統(tǒng)閥門內(nèi)漏的治理，可使發(fā)電煤耗下降 g/kWh。表 5 系統(tǒng)內(nèi)漏對機組經(jīng)濟性影響分類 部位 循環(huán)效率 % 熱耗率kJ/(kW?h) 發(fā)電煤耗g/(kW?h)主蒸汽管道