【正文】 CH4 N2 CO2 H2O CH3OH H2S COS 來自脫碳塔的甲醇一部分閃蒸成氣體進入脫硫塔，液體部分進入碳解吸塔。表46 V0102流股信息參數(shù)T2L2AVAL溫度℃00壓力 bar55氣相分率 摩爾流量kmol/h 質量流量 kg/h CO H2 CH4 N2 CO2 H2O CH3OH H2S COS 來自脫硫塔的甲醇一部分閃蒸成氣體進入脫硫塔，液體部分進入碳解吸塔。表47 V0103流股信息參數(shù)T1L0BVBL溫度℃1515壓力 bar55氣相分率 摩爾流量kmol/h 質量流量 kg/h CO H2 CH4 N2 CO2 H2O CH3OH H2S COS 與碳解吸塔串聯(lián)，提供熱量，用甲醇蒸汽對富甲醇進行氣提，解吸CO2表48 V0105流股信息參數(shù)FCIFCVT5I溫度℃5353壓力 bar氣相分率 摩爾流量kmol/h 質量流量 kg/h CO H2 CH4 N2 CO2 H2O CH3OH H2S COS 對硫解吸塔的塔頂氣體進行閃蒸，氣體通出，甲醇液體回流到硫解吸塔。表49 V0106流股信息參數(shù)SOURGASRECMH2S溫度℃1010壓力 bar111氣相分率 摩爾流量kmol/h 質量流量 kg/h CO H2 CH4 N2 CO2 H2O CH3OH H2S COS 在全工藝的過程中物料在不同單元間傳遞，在發(fā)生質量傳遞的同時也伴隨著能量的消耗、釋放和轉化。其中的能量變換數(shù)量關系可以從能量衡算求得。 熱量衡算的原則根據(jù)能量守恒定律：輸入系統(tǒng)的能量 = 輸出系統(tǒng)的能量 + 系統(tǒng)積累的能量 本工段需主要設備有泵、換熱器、閃蒸器、精餾等。輸入整個生產(chǎn)系統(tǒng)的能量主要有電能、加熱劑帶入的能量和進入物料的焓，輸出的能量，有冷卻劑帶走的能量和輸出物料的焓。對于連續(xù)系統(tǒng)，由熱力學第一定律： Q + W = Hout – Hin Q——設備的熱負荷。 W——輸入系統(tǒng)的機械能。 Hout——離開設備的各物料焓之和。 Hin——進入設備的各物料焓之和。本計算書以單元設備為對象，考慮由機械能轉換、化學反應釋放能量和單純 的物理變化帶來的熱量變化，進行能量衡算?，F(xiàn)對流程當中的吸收塔，閃蒸罐，換熱器進行熱量衡算。吸收塔的熱量衡算式為：出料焓進料焓=塔底再沸器熱負荷+塔頂冷凝器熱負荷（凈加入塔的能量）以此為基準做各塔的能量衡算。詳細結果列表如下（吸收塔未設置冷凝器和再沸器，故其熱負荷默認為0，不予列出）表410 脫硫塔T0101ParameterT2L1T1INRECGAST1VT1L0Temperature C3030Pressure barVapor Frac01110Mole Flow kmol/hr4950Mass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hr表411 粗脫碳塔T0102ParameterT1VT3L1T2L0T2VTemperature C30Pressure barVapor Frac1001Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hr表412 精脫碳塔T0103ParameterT2VMETHANOLT3L0CO+H2Temperature C50Pressure barVapor Frac1001Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hr表413 碳解吸塔T0104ParameterFCVV2OH4OPROCO2FCITemperature C5345Pressure bar1Vapor Frac10010Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hr表414 硫解吸塔T0105ParameterRECMT5IN2SOURGASRECMETemperature C105380Pressure bar11Vapor Frac00110Mole Flow kmol/hr66Mass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hr能量衡算時需衡算進出能量守恒還有就是，閃蒸罐需要提供的熱量。表415 閃蒸罐 V0102ParameterT2L2AVALTemperature C00Pressure bar55Vapor Frac010Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hrHeat Duty of Flash kw表416 閃蒸罐 V0103ParameterT1L0BVBLTemperature C1515Pressure bar55Vapor Frac010Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hrHeat Duty of Flash kw表417 閃蒸罐 V0105ParameterFCIFCVT5ITemperature C5353Pressure barVapor Frac010Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hrHeat Duty of Flash kw表418 閃蒸罐 V0106ParameterSOURGASRECMH2STemperature C1010Pressure bar111Vapor Frac101Mole Flow kmol/hrMass Flow kg/hrEnthalpyGcal/hrHeat Duty of Flash kw換熱設備名稱熱負荷kwE0101E0102E0103E0104E0105E0106第五章 林德低溫甲醇洗PFD圖見附圖第六章 參考文獻[1] 賀可順，范明智，[J].大氮肥，2010（06）.[2] 劉健，張述偉，[J].天然氣化工（C1化學與化工），2009（05）.[3] （Rectisol Process）在煤氣凈化中的應用[J].煤化工，2011（01）.[4][J].煤化丨:39。 2011(3) :4446.[5]:藝[J].煤化1? 1992(3) :3843.[6]。改造的研究[D].人迮:人迮理I:人學化丨:學院,2010.[7][J].人鋱肥,2003,26(4) :235238.[8]戴文斌,:藝氣體溶解度的計算[J].計兌機與應W化,1994, 11 (1):4451.[9][D]:(碩士學位論文).大連:大連理工大學[10]:日產(chǎn)千噸合成氨廠[M].北京:石油化學工業(yè)出版社,2005.