【導(dǎo)讀】鄰茶園新區(qū)管委會。由5棟高層住宅、1棟幼兒園以及商業(yè)和地下車庫等配套設(shè)施組成。本工程地理位置極為優(yōu)越，交通便利。是居家置業(yè)的理想場。整個二期工程因土石方開挖進(jìn)度原因，本工程分三批組織施工，先進(jìn)行幼兒園施工，再進(jìn)行1、2號樓施工，最后進(jìn)行3、4、5及商業(yè)施工。平方米;4#樓建筑面積：平方米;5#樓建筑面積：平方米;為框支-剪力墻結(jié)構(gòu),車庫、商業(yè)裙樓為框架結(jié)構(gòu)。本方案針對工程模板施工編制，采用15mm厚木模板，50×85的木方加固及φ48×

　　

【正文】 撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! B方向?qū)菟ǖ挠嬎? 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 170N/mm2； 對拉螺栓的直徑 (mm): 14 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 28頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 對拉螺栓有效直徑 (mm): 12 對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): [N] = 對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求 ! H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = ( + ) = 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁 計算。 集中荷載 P取木方傳遞力。 4 4 8 3 3 3 4 4 8 5 . 1 9 k N 1 0 . 3 8 k N 1 0 . 3 8 k N 1 0 . 3 8 k N 5 . 1 9 k NA B 支撐鋼管計算簡圖 0 . 5 2 60 . 6 5 3 支撐鋼管彎矩圖 () 0 . 1 7 40 . 0 2 7 支撐鋼管變形圖 (mm) 3 . 7 5 3 . 7 51 . 4 4 1 . 4 41 1 . 8 21 1 . 8 25 . 1 9 5 . 1 95 . 1 9 5 . 1 91 1 . 8 21 1 . 8 21 . 4 4 1 . 4 43 . 7 5 3 . 7 5 支撐鋼管剪力圖 (kN) 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 29頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax= 最大變形 vmax= 最大支座力 Qmax= 抗彎計算強(qiáng)度 f= 106/= 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 ,滿足要求 ! H方向?qū)菟ǖ挠嬎? 計算公式 : N [N] = fA 其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力； A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取 170N/mm2； 對拉螺栓的直徑 (mm): 14 對拉螺栓有效直徑 (mm): 12 對拉螺栓有效面積 (mm2): A = 對拉螺栓最大容許拉力值 (kN): [N] = 對拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求 ! （三）梁側(cè)模板計算書 a .400 1300 截面計算 梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度 400mm，高度 1300mm，兩側(cè)樓板高度 150mm。 模板面板采用木模板。 內(nèi)龍骨布置 7道，內(nèi)龍骨采用 50 85mm木方。 外龍骨間距 610mm，外龍骨采用雙鋼管 48mm 。 對拉螺栓布置 3道，在斷 面內(nèi)水平間距 200+450+450mm，斷面跨度方向間距 610mm，直徑 14mm。 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 30頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 208208208208208208 2005005001450mm40 0m m 模板組裝示意圖 梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 : 其中 c—— 混凝土的重力密度， 取 ； t —— 新澆混凝土的初凝時間，為 0時 (表示無資料 )取 200/(T+15)，取 ； T —— 混凝土的入模溫度，取 ℃； V —— 混凝土的澆筑速度，取 ； H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； 2—— 混 凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1= 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 。 梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板的計算寬度取 。 荷載計算值 q = + = 面板的截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 31頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 W = ； I = ； 2 0 8 2 0 8 2 0 8 2 0 8 2 0 8 2 0 82 9 . 0 4 k N / mA B 計算簡圖 0 . 0 9 80 . 1 3 3 彎矩圖 () 2 . 3 83 . 6 63 . 2 02 . 8 52 . 9 73 . 0 83 . 0 82 . 9 72 . 8 53 . 2 03 . 6 62 . 3 8 剪力圖 (kN) 0 . 3 4 10 . 0 1 8 變形圖 (mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1= N2= N3= N4= N5= N6= N7= 最大彎矩 M = 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 32頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 最大變形 V = (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 1000 1000/22875= 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]，取 ； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f [f],滿足要求 ! (2)抗剪計算 [可以不計算 ] 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3 (2 )= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]= 抗剪強(qiáng)度驗算 T [T]，滿足要求 ! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 面板的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 : 均布荷載 q = 最大彎矩 M = = = 最大剪力 Q= = 最大支座力 N= = 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f= 106/= 抗彎計算強(qiáng)度小于 ,滿足要求 ! (2)抗剪計算 [可以不計算 ] 最大剪力的計算公式如下 : Q = 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3 4118/(2 50 85)= 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]= 抗剪強(qiáng)度計算滿足要求 ! (3)撓度計算 最大變形 v = (100 )= 重慶渝發(fā)建設(shè)工程有限公司 文件編號 009 重慶金隅大成時代都會項目（二期） 模板工程施工專項方案 文件頁數(shù) 第 33頁共 53頁 文件狀態(tài) 報審 最大撓度小于 ,滿足要求 ! 梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi) 龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P取橫向支撐鋼管傳遞力。 2 0 0 5 0 0 5 0 0 1 0 0 2 . 3 8 k N 6 . 8 6 k N 5 . 8 2 k N 6 . 1 7 k N 5 . 8 2 k N 6 . 8 6 k N 2 . 3 8 k NA B