【導讀】瑤湖定修段位于1號線一期工程東段，從艾溪湖東站雙線接軌。布置在資陽大道以南，尤氨公路西側，氨廠家屬區(qū)北側地塊內。出所北側，總建筑面積，為單層框架結構體系，±為絕對標高。程等級為二級，建筑性質為倉庫，建筑高度。場地地貌類型為贛撫Ⅱ級階地，場地開闊、平坦，沿線地面標高約為23m。場地第四層地層厚度為~，成因類型以河流沖積為主，沉淀物粗細韻律變化明顯，

　　

【正文】 NG1=H gk= = (2)腳手板自重標準值產(chǎn)生的軸向力 腳手板的自重標準值 (kN/m2):本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為 NG2 = 2 = 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 構配件自重： NG2K=NG2 = 。 鋼管結構自重與構配件自重： NG = NG1+ NG2k = 。 (3)施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力 施工均布荷載標準值 (kN/m2): NQ = 1 = (4)風荷載標準值產(chǎn)生的軸向力 風荷載標準值 : 28 其中 W0 —— 基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》的規(guī)定采用： W0 = Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： 腳手架底部 Uz = , Us —— 風荷載體型系數(shù)： Us = 經(jīng)計算得到，腳手架底部風荷載標準值 Wk = = 。 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值 N = + = 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值 N = + = 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW MW = 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值 (kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 經(jīng)計算得 , 底部立桿段彎矩 Mw= 立桿的穩(wěn)定性計算 : ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； 由于架體與建筑物結構進行剛性連接，故可按雙排腳手架的規(guī)定進行計算（規(guī)范）； μ—— 考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按表 ； μ= h —— 立桿步距， h=； λ —— 計算長細比 , 由 k=1時 , λ=kμh/i=230； λ= [λ]= 250, 滿足要求 ! k —— 計算長度附加系數(shù)，由于架體與建筑物結構進行剛性連接，故 k=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kμh 確定， l0=； 29 Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由 k= , λ=kμh/i=192的結果查表得到； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經(jīng)計算得到 σ= ( )= 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值， N=； i —— 計算立桿的截面回轉半徑， i=； 由于架體與建筑物結構進行剛性連接，故可按雙排腳手架的規(guī)定進行計算（規(guī)范）； μ—— 考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按表 ； μ= h —— 立桿步距， h=； λ —— 計算長細比 , 由 k=1時 , λ=kμh/i=133； λ= [λ]= 150, 滿足要求 ! k —— 計算長度附加系數(shù)，由于架體與建筑物結構進行剛性連接，故 k=； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kμh 確定， l0=； Φ —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由 k= , λ=kμh/i=192的結果查表得到； A —— 立桿凈截面面積， A=； W —— 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ),W=； [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值， [f] = ； MW —— 計算立桿段由風 荷載設計值產(chǎn)生的彎矩， MW = ； σ —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； 經(jīng)計算得到 σ= ( )+()= 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 σ [f],滿足要求 ! 30 二、外腳手架計算： 縱向桿的計算 : 縱向桿的自重標準值 :P1= kN/m； 腳手板的自重標準值 :P2= ； 活荷載 標準值 : Q=3 ； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= =； 設計值： q=q1+q2=+= kN/m； 縱向桿計算簡圖 Mmax= q l2 Mmax= =； σ =Mmax/W= 106/( 103)=； [f]=205 N/mm2 ； 滿足要求 : 計算公式如下： v= [v] 靜荷載標準值 : q1=+=； 活荷載標準值 : q2=； 標準值： q=q1+q2=+=； 最大撓度計算值為： V = (100 )=； [v]=滿足要求！ 31 橫向桿的計算 : 縱向桿跨中的自重標準值 : p1= =； 橫向桿跨中的自重標準值 : p2= ； 腳手板跨中的自重標準值： p3= 跨中活荷載標準值 : p4=3 跨中集中荷載的設計值 : P1= (++)+ = ； 橫向桿懸臂的自重標準值 : p5= ； 腳手板懸臂的自重標準值： p6= 懸臂活荷載標準值 : p7 = 3 懸臂集中荷載的設計值 : P2= (+)+ =； 橫向桿計算簡圖 跨中最大彎矩計算 : M1=P1B/3P2a/3 M= ； 支座最大彎矩計算 :M2=P2a/2= ； 最大應力計算值σ = 106/( 103)=； [f]=205 N/mm2 ； 滿足要求 橫向桿跨中荷載標準值 :P1=++= 支座最大彎矩計算 :M2= 跨中最大撓度計算 : V=23P1B3/648EIM2B2/16EI =23 (648 210000 ) (16 32 210000 )= [v]=滿足要求！ 扣件抗滑力的計算 : 縱向或橫向水平桿 與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中： Rc扣件抗滑承載力設計值 ,取 ； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 縱向桿的自重標準值 : P1 = 4/2= kN 橫向桿的自重標準值 : P2 = (+)= kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = (+) = kN； 活荷載標準值 : Q = 3 (+)= kN； 荷載的設計值 : R = (++)+ = ； 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 腳手架立桿荷載的計算 : (1)每米立桿承受的結構自重標準值 (kN) NG1=(+ 4/2/) =； (2)腳手板的自重標準值 (kN/m2)。 NG2= 2 (+)/2= (3)欄桿與擋腳手板自重標準值 (kN/m)； NG3= 2 ； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng) (kN/m2)。 NG4= = 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG=+++=； 2. 活荷載計算 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 33 1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ=3 (+) 2/2= 風荷載標準值按照以下公式計算 其中： Wo基本風壓 (kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： Wo = kN/m2； Uz風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》 (GB5000920xx)的規(guī)定采用： Uz = ； Us風荷載體型系數(shù)：取值為 ； 經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk= =； 不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=+= + =； 考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值為 N=+ = + =； 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 Mw為 Mw= 立桿的穩(wěn)定性計算 : ，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ： N = kN； i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； i= A立桿凈截面面積 (cm2) ； A= φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i查表得到； σ 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； 34 [f]鋼管立桿抗壓強度設計值 ， [f]= N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》由公式 (1)計算 (1) l0 = k1uh K1計算長度附加系數(shù)，取值為 K1=； u計算長度系數(shù)，參照《建筑施工扣件式鋼管 腳手架安全技術規(guī)范》表 ，u=； 公式 (1)的計算結果 ： l0 = =； l0/i=196； φ =； σ =( )=滿足要求 ! ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = ； i計算立桿的截面回轉半徑 (cm)； i= W立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = A立桿凈截面面積 (cm2)； A= φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細比 l0/i查表得到 ； σ 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； [f]鋼管立桿抗壓強度設計值 ， [f]= N/mm2； l0計算長度 (m)； 如果完全參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》由公式 (1)計算 (1) l0 = k1uh K1計算長度附加系數(shù)，取值為 K1= ； u計算長度系數(shù)，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī) 范》表 ，u=； 35 公式 (1)的計算結果 ： l0 = =； l0/i=196； φ =； σ =( )+； 滿足要求 ! 連墻件的計算 : 連墻件簡圖 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： N2 = N1w+N0 風荷載標準值 Wk=； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=； 按《 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 》 所產(chǎn)生的軸向力 (kN), N0=； 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： N1w= Wk Aw=； 連墻件的荷載 N1=N1w+N0=； 此處采用單扣件將不滿足計算要求，所以必須采用雙扣件 立桿的地基承載力計算 : 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設計值 : 36 地基承載力標準值： fgk= 170 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)： kc = 1 ； fg = fgk Kc = 1 170= kN/m2； 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 (m2)： A = m2 。 立桿基礎底面的平均壓力 ， p = N/A = kN/m2 ； 滿足要求