【正文】 ：≥，故取A點(diǎn)的坐標(biāo)為A（，3941），當(dāng)分離時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)從B變到C。為了最大限度的減少踏板力，C點(diǎn)應(yīng)盡量靠近N點(diǎn)，取C的坐標(biāo)為C（，3752）以上各點(diǎn)的位置（圖59） 圖59 膜片彈簧特性曲線確定膜片彈簧的工作點(diǎn)位置，從特性曲線圖（59）可查出膜片彈簧的壓緊力F=由于考慮到離合器蓋的可能變形,取離合器接合時(shí)膜片彈簧的大端變形量為。C點(diǎn)時(shí)離合器徹底分離。2）求離合器徹底分離時(shí)分離軸承作用的載荷當(dāng)離器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化（圖56c），設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為F2（N），相應(yīng)作用點(diǎn)變形為（mm）；另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過相同的轉(zhuǎn)角，則有如下關(guān)系 （511） （512）代入有關(guān)數(shù)值得=式中，為分離軸承與分離指的接觸半徑（mm）。將式（511）和式（512）代入式（57），即可求得與的關(guān)系為 （513）求分離軸承的行程，參考文獻(xiàn)公式： （5—14） 式中， 為壓盤的分離行程 代入相關(guān)數(shù)值可得：=（7724）/（9977）= 3）膜片彈簧強(qiáng)度校核由前述假設(shè)可知，子午斷面在中性點(diǎn)O處沿圓周方向的切向應(yīng)變?yōu)榱悖试擖c(diǎn)的切向應(yīng)力也為零，O點(diǎn)以外的點(diǎn)均存在切向應(yīng)變和應(yīng)力。 圖510 切向應(yīng)力在子午斷面中的分布建立圖（510）所示的坐標(biāo)系xOy，則斷面上任何一點(diǎn)（x,y）的切向力σt（MPa）為[3] （515）式中，為自由狀態(tài)時(shí)碟簧部分的圓錐底角（rad）；為從自由狀態(tài)起，碟簧子午斷面的轉(zhuǎn)角（rad）；e為中性點(diǎn)半徑（mm），e=(Rr)/ln(R/r)。 經(jīng)過其它分析表明，B點(diǎn)的應(yīng)力值最高[1]，所以只需計(jì)算B點(diǎn)的應(yīng)力來校核碟簧的強(qiáng)度。將B點(diǎn)的坐標(biāo)x≈(er)和y=h/2代入式（324）并經(jīng)過角度代換，可得B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 （516） （517）式中，β2為分離爪根部的寬度系數(shù)。令，可求出達(dá)到最大值時(shí)，膜片彈簧大端移動(dòng)距離，即 （518）將數(shù)據(jù)代入式（516）與式（517）計(jì)算得最大當(dāng)量應(yīng)力與大端移動(dòng)的位移為： = = 但在本設(shè)計(jì)中，當(dāng)離合器完全分離時(shí)，膜片彈簧的大端變形=.，此時(shí)，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 =當(dāng)膜片彈簧的材料采用60Si2MnA時(shí)，應(yīng)使當(dāng)量應(yīng)力不大于1500～1700MPa。，滿足要求。在分離軸承推力F2的作用下，B點(diǎn)還受到彎曲應(yīng)力，其值為 (519)式中，br為分離指根部的寬度，br=(r+rf)/18，代入已知數(shù)據(jù)，求得 =考慮到彎曲應(yīng)力與切應(yīng)力σtB相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大應(yīng)力強(qiáng)度理論，B點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 (520) 所以 算得：Mpa 膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強(qiáng)度也滿足設(shè)計(jì)要求，以達(dá)到最佳的綜合效果。1)目標(biāo)函數(shù)目前，國(guó)內(nèi)關(guān)于膜片彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)函數(shù)主要有以下幾種：在春季的最大張力最小化工作。之前和之后的從動(dòng)盤摩擦片的磨損，在最低限度的彈簧的加壓力之間的差的絕對(duì)值。在分離行程，駕駛員被最小化的釋放操作的中間分離力的影響。作為摩擦襯片磨損，平均彈簧加壓力的變化到最小的絕對(duì)值的一部分。選取和兩個(gè)目標(biāo)函數(shù)為雙目標(biāo)。為了既保證離合器使用過程中傳遞轉(zhuǎn)矩的穩(wěn)定性，又不致嚴(yán)重過載，且能保證操縱省力，選取5）作為目標(biāo)函數(shù)，通過目標(biāo)函數(shù)分配不同的權(quán)重來協(xié)調(diào)它們之間的矛盾，并用轉(zhuǎn)換函數(shù)將兩個(gè)目標(biāo)合成一個(gè)目標(biāo)，構(gòu)成統(tǒng)一的總目標(biāo)函數(shù)，即 （521）2)設(shè)計(jì)變量從膜片彈簧彈性特性計(jì)算式（57）可以看出，應(yīng)選取H、h、R、r、Rr1這六個(gè)尺寸參數(shù)以及在接合工作點(diǎn)相應(yīng)于彈簧工作壓緊力的大端變形量（圖59）為優(yōu)化設(shè)計(jì)變量，即 =[ H、h、R、r、Rr1 （522）3)約束條件 ①應(yīng)保證所設(shè)計(jì)的彈簧工作壓緊力與要求的壓緊力FY相等，即 ②為保證各工作點(diǎn)A、B、C有較合適的位置，應(yīng)正確選擇相對(duì)于拐點(diǎn)的位置，一般=，即 （522）代入數(shù)據(jù)可得：=，符合可求。3）為了保證摩擦片磨損后離合器仍能可靠地傳遞轉(zhuǎn)矩，并考慮到摩擦因數(shù)的下降，摩擦片磨損后彈簧工作壓緊力應(yīng)大于或等于新摩擦片時(shí)的壓緊力，即 由（圖59）可知，符合要求。4）為了滿足離合器使用性能的要求，彈簧的H/h與初始底錐角應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即 由前面的其本參數(shù)選擇可知H/h與在范圍內(nèi)，符合要求。5）彈簧各部分有關(guān)尺寸的比值應(yīng)符合一定的范圍，即 代入數(shù)值可得：=, =80, =,在范圍內(nèi)，符合要求。6）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，推式膜片彈簧的壓盤加載點(diǎn)半徑應(yīng)位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即 由前述可知=99，在范圍內(nèi)，符合要求。7）根據(jù)彈簧要構(gòu)布置要求，與R，與，與之差應(yīng)在一定范圍內(nèi)，即 由前述可知：，，都在范圍內(nèi)，符合要求。8）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即推式： 代入數(shù)值計(jì)算可得：，在范圍內(nèi)，符合要求。綜合以上校核與優(yōu)化，可認(rèn)為該彈簧的強(qiáng)度和硬度都符合要求。 結(jié)束語經(jīng)過近三個(gè)月的設(shè)計(jì)，在老師的悉心指導(dǎo)下，我完成了奧迪A3標(biāo)準(zhǔn)型離合器的設(shè)計(jì)。畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)大學(xué)四年學(xué)習(xí)成果的一次大檢閱，平時(shí)課堂上學(xué)到的知識(shí)很難融會(huì)貫通，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，讓我們充分的將學(xué)到的書本知識(shí)運(yùn)用到實(shí)際當(dāng)中去。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的起步階段，沒有一點(diǎn)頭緒，在多番查閱資料和與老師的交流中，有了初步的思路，在接下來的設(shè)計(jì)過程中也遇到不少難題，在同學(xué)們的幫助下，克服了一個(gè)個(gè)難題，這個(gè)過程中讓我學(xué)到了更多的知識(shí)。在本次設(shè)計(jì)中不僅對(duì)自己的專業(yè)知識(shí)有了更深入的了解，而且也讓我更加學(xué)到溝通協(xié)助的方法和技巧，為自己在以后的工作生活中打下了已和良好的基礎(chǔ)。畢業(yè)忙了兩個(gè)月，這是一種發(fā)自內(nèi)心的，并與橋的工作和學(xué)習(xí)。畢業(yè)建成標(biāo)志著大學(xué)生活的結(jié)束，迎接我們的未來，使更多的挑戰(zhàn)，但到畢業(yè)的氣質(zhì)，我想我可以在這一個(gè)好臉色，把握機(jī)遇。已培養(yǎng)在大學(xué)，我們將學(xué)習(xí)的知識(shí)力量，為自己的夢(mèng)想。致 謝四年的大學(xué)生活即將結(jié)束,畢業(yè)設(shè)計(jì)的結(jié)束,也伴隨著我的大學(xué)生活也接近尾聲。雖然兩個(gè)多月的忙碌和緊張,但我覺得更多的是完整的和快樂。在這個(gè)設(shè)計(jì)中,感謝我的導(dǎo)師楊延俊老師在百忙中對(duì)我的設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo),楊老師關(guān)心學(xué)生,和藹可親,嚴(yán)格審查,在我們畢業(yè)設(shè)計(jì)給予很大的幫助,在這里真誠(chéng)地對(duì)他說聲謝謝。與此同時(shí),我也感謝汽車服務(wù)工程系所有的老師,對(duì)我的設(shè)計(jì)給予給我指導(dǎo),在四年的學(xué)習(xí),學(xué)習(xí)生活中的各種指導(dǎo)和幫助。另外，在畢業(yè)設(shè)計(jì)的過程中也遇到很多自己無法解決的問題和困難，同班同學(xué)給了我很多幫助，讓我克服一個(gè)個(gè)的難題，完成了這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，非常感謝他們的幫助。 各位老師健康幸福，永遠(yuǎn)年輕是我最大的心愿。參考文獻(xiàn)[1] 陳禮璠,:上?？茖W(xué)技術(shù)文獻(xiàn)出版社 ,[2] 徐石安,江發(fā)潮編著. : 清華大學(xué)出版社,[3] ：機(jī)械工業(yè)出版社 , [4] (下冊(cè)).:機(jī)械工業(yè)出版社,[5] 羅頌榮,胡浩,[J].[6] 劉惟信主編. :清華大學(xué)出版社, 2001,7.[7] 陳和發(fā)，姚華軍，:機(jī)械工業(yè)部機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)化研究所，[8] 濮良貴,: 高等教育出版社, [9] ：機(jī)械工業(yè)出版社，[10] 劉鴻文主編. ：高等教育出版社，2004[11] ，[12] 《汽車工程手冊(cè)》：人民交通出版社，2001[13] 王志明, [14] 張鐵山,高翔,夏長(zhǎng)高,[15] 龔微寒主編. ，1995 附 錄用MATLAB計(jì)算程序，原程序如下：x1=0::6。%x1為膜片彈簧在壓盤接觸點(diǎn)處的軸向變形E=*10^5。%彈性模量（Mpa）b=。%泊松比R=100。%自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑(mm)r=75。%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)H=4。%自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度（mm）h=。%膜片彈簧鋼板厚度（mm）R1=99。%壓盤加載點(diǎn)半徑（mm）r1=77。%支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）F1=(pi*E*h*x1/(6*(1b^2)))*log(R/r)/((R1r1)^2).*((Hx1*((Rr)/(R1r1))).*(H(x1/2)*(Rr)/(R1r1))+h^2)。%以下用于繪圖clf plot(x1,F1,39。r39。)。axis([0,6,0,5000])。 %設(shè)置坐標(biāo)hold onhold off,grid onxlabel(39。變形λ1/mm39。)ylabel(39。工作壓力F1/N39。)title(39。F1λ1特性曲線39。)44