正激變壓器的設計-資料下載頁
2025-06-30 06:35本頁面
【正文】 fs : 變壓器工作頻率 ( HZ )； J : 電流密度 ( A ) .根據(jù)散熱方式不同可取300~1000 A/cm^2；Ku: 磁芯窗口系數(shù). 。對于上式Ap算法得到的值，跟實際使用的變壓器AP值相差較遠，所以被人廣泛詬病。其實產(chǎn)生誤差的根本原因是，上式基本上都是在工程應用中才有優(yōu)化近似而得到的，所以有些參數(shù)是較為理想，而實際使用中很多的參數(shù)是變化的，甚至還有些分布參數(shù)在“搗亂”，所以造成了偏差，在實際使用在還要考慮到余量。其實這里的ΔB( 磁感應增量)是個比較重要的物理量，需要大家注意。ΔB表征磁芯的在電源工作時，磁感應強度的變化范圍，ΔB=BmaxBr，Bmax是最大磁感應強度，Br剩余磁感應強度。在輸入電壓與工作頻率不變的前提條件下，對于同一幅磁芯，ΔB取得越大，磁感應強度的變化范圍越寬，磁芯的鐵損越大，但所需要的匝數(shù)就越少，相應的銅損就小。選用磁芯的時候，需要選擇飽和磁通密度盡量高，剩余磁通密度盡量小的磁芯，這樣可以實現(xiàn)小磁芯出大功率的目的。得到AP值之后，可能有非常多的變壓器都符合需要，這是首先需要考慮結構尺寸的限制，特別是高度與寬度的限制。，但EFD30的高度小很多，更適合與扁平化的電源中，而EI28對于緊湊型電源則顯得更重要。其次，從降低漏感與分布電容的角度出發(fā)，應該選擇骨架寬度較寬的變壓器磁芯跟骨架，這樣單層繞線的匝數(shù)會更多，有利于降低繞線層數(shù)，從而降低漏感與分布電容，關于漏感的問題，我們在后面再展開討論。再次，還要從通用性與經(jīng)濟性的角度來考慮，這是工程設計中無法回避的現(xiàn)實問題。當然還有安規(guī)，EMI，溫升，繞法等一些問題需要考慮。計算好匝比之后，一般會綜合考慮次級整流管的電壓應力，將計算的匝比調整或將匝比取整，接著我們就可以通過匝比來反推電路的真實占空比范圍Dmax=n(Vo+Vf)/Vin(min)Dmin=n(Vo+Vf)/Vin(max)后面的就是要根據(jù)真實的占空比范圍來計算，這樣得到的參數(shù)才是比較合理的。接著就可以計算最大與最小的導通時間,tonmax= Dmax/ fstonmin= Dmin/ fs接著就能計算初級繞組的匝數(shù)了Np =Vin(min) tonmax/(ΔBAe)Np：初級繞組的最少匝數(shù)Vin(min)：初級繞組的最低輸入直流電壓tonmax：初級MOSFET的最大導通時間ΔB：磁感應強度的變化量，正激類電源根據(jù)散熱條件，Ae：所選磁芯的橫截面積，一般在磁芯手冊上可以查到接下來計算次級匝數(shù)，次級匝數(shù)Ns = Np / n,當然得到的數(shù)值不一定是整數(shù)，一般都是要四舍五入取整數(shù)匝，因為小數(shù)匝在繞線的時候工藝不好控制。此時又會帶來一個問題，要想保持匝比不變，那么勢必要根據(jù)四舍五入之后的次級匝數(shù)，反過來計算初級的最終匝數(shù)，否則占空比就會發(fā)生改變， Np= Ns * n計算的NP如果不是整數(shù)的話，也需要近似的取值，當然會帶來匝比與占空比的輕微變化，但由于影響較小，所以一般都不需要再次去反推占空比。同樣的，確定最終的初級匝數(shù)之后，可以反過來推算變壓器磁芯的磁感應強度變化范圍，驗證ΔB是否在合理的范圍之內(nèi)，ΔB=[Vin(min) DmaxTs] / (NpAe)得到Np之后，就可以計算出復位繞組匝數(shù)Nr，并計算出勵磁電流以及復位繞組的線徑，考慮到MOSFET的電壓應力與變壓器的可靠復位，一般都是設Np=Nr，然后根據(jù)所選磁芯的AL值，計算出復位繞組的電感量Lr=AL*N^2，繼而計算出復位繞組的復位電流Ir=Vin(min) tonmax/Lr，相應的繞組線徑也就能計算出來了。接下來的工作就是計算初次級繞組的線徑。有一點需要大家注意的就是，計算線徑要以電流有效值來計算，而非電流峰值或平均值！要計算初級繞組的線徑，首先要計算初級的峰值電流Ip = Pi / VL = Po / (ηDmaxVin) ，然后再計算峰值電流Iprms= Ip√D ，最后在根據(jù)電流密度來計算需要的繞組線的橫截面積，最后要根據(jù)頻率，趨膚深度與臨近效應，變壓器骨架寬度跟深度等因素來計算單根線徑的外徑。同理次級繞組的計算方法一樣的，不同點就是用電流平均值來計算，Isrms=Io√D,然后要考慮單根線徑的值，考慮因素同上。
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