現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)高層住宅樓施工組織設(shè)計-資料下載頁
2025-06-29 18:06本頁面
【正文】 N2060柱底M177。N2098續(xù)表4304柱頂MN2420柱底M177。N25013柱頂MN2780柱底M177。N28612柱頂MN3140柱底M177。N32211柱頂MN3500柱底MN3581γRE[(SGk+)+ SEk)+SQk+MmaxNNminMNmaxM→←152152注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kNm，N以受壓為正，單位為kN。其他層樓面作用活荷載對應(yīng)的內(nèi)力值。 表431 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整表Tab 431 horizontal frame B pillar pillars carry the curved of ombination to design the adjustment watch of the value層次109876截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底（=）————————層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底（=） 注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值。表432 橫向框架B柱剪力組合（ kN）Tab 432 horizontal frame B pillars shear the dint bination( kN)層次SGkSQkSWkSEk+(SQk+ SWk)gRE[(SGk+)+ SEk)+SQk+gRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]→←→←10177。9177。8177。7177。6177。5177。4177。3177。`2177。1177。注：表中V以繞柱端順時針為正。為相應(yīng)于本層柱上、下兩端的剪力設(shè)計值。 截面設(shè)計 框架梁這里僅以第一層AB跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表433和表434。1）梁的正截面受彎承載力計算從表426中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋。支座彎矩 kNmkNmkN/m 跨間彎矩取控制截面 即支座邊緣處的正彎矩，由表426可求得相應(yīng)的剪力kN0則支座邊緣處kN/mkN/m 當(dāng)梁下部受拉時，按T型截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計，翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，==1500mm。 按翼緣厚度考慮時，mm。 此種情況不起控制作用。故取mm梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼，N/mm2，下部跨間截面按單筋T型截面計算，因為kN/m 屬第一類T型截面mm2實配鋼筋，418(As=1017mm2) 滿足要求。將下部跨間截面的418鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋()，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s ,即支座A上部說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取mm2，實取416(As=804mm2)支座上部 mm2實取416(As=804mm2)， 2）梁斜截面受剪承載力計算 AB跨： kN故截面滿足要求，箍筋加密區(qū)4肢φ8 @ 100，箍筋用HPB235級鋼筋kN/mm2。則kNV ,非加密區(qū)取箍筋箍筋加密區(qū)取4肢φ8@150，箍筋設(shè)置滿足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)取4肢φ8@100，則其承載力為 =γREV 由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置。表433 框架梁縱向鋼筋計算表Tab 433 frame beams are lengthways the reinforcing bar calculation watch層次截面M,kNmζ實配鋼筋A(yù)s,mm2ρ%10支座A0603359416(804)Bl0603375416(804)AB 跨間480316(603)支座Br0603224416(804)BC跨間031826(402)5支座A763907418(1018)Bl0763776416(804)AB 跨間714318(763)支座Br0763725416(804)BC跨間680318(763)1支座A804695420(1018)Bl 0804732420(804)AB 跨間814418(1018)支座Br804725420(804)BC跨間689418(804)表434 框架梁箍筋數(shù)量計算表Tab 434 frame beam hoop quantity calculation watches of table層次截面kNkN梁端加密區(qū)非加密區(qū)10A、Bl2φ @ 100（）2φ @ 150（）Br2φ8 @ 100（）2φ8 @ 150（）5A、Bl4φ8 @ 100（）4φ8 @ 150（）Br4φ8 @ 100（）4φ8 @ 150（）1A、Bl4φ8 @ 100（）4φ8 @ 150（）Br4φ8 @ 100（）4φ8 @ 150（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。 框架柱1）剪跨比和軸壓比驗算表435計算出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取，表中的，和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。由表可知，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表435 柱的剪跨比和軸壓比驗算Tab 435 pillars shear to across the ratio and stalk to press the ratio to check to calculate柱號層次 fcMcA柱105505102560056021650610 2B柱1055051025600560 2165061022）柱正截面承載力計算以第二層B軸柱為例，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表,將支座中心處的彎矩?fù)Q算至支座邊緣,并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進(jìn)行配筋計算。 B節(jié)點左、右梁端彎矩 +m－m B節(jié)點上、下柱端彎矩 M上=mM下= kNmkNm 取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者之中的較大者即600/30=20mm 故mm柱的計算長度按如下公式確定。， 其中 ，mm 因為故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 ?。?） 取=mm對稱配筋為大偏心情況再按及相應(yīng)的M一組計算N== kN 節(jié)點上、下柱端彎矩－+=m－=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取mmmmm 因為故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。 取 取 故為小偏心受壓 (432)按上式計算時，應(yīng)滿足及Ne.因為N==650610=且e=103=m=6506102=m故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%,單側(cè)配筋率ρsmin≥%,故選218+220（As =As’=1137mm2）總配筋率為3）柱斜截面受剪承載力計算由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值Mct=m對二級抗震等級，柱底彎矩設(shè)計值Mcb=m則框架柱的剪力設(shè)計值：kN （滿足要求） 取 其中Mc取較大的柱下端值，而且Mc、。N= =650650=故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置鋼筋。柱端加密區(qū)的箍筋選用4φ8@ 100。由表可得一層柱底的軸壓比由表查得λv= 取Φ8，Asv=,則S≤170mm根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4φ8 @ 100加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應(yīng)滿足,故箍筋取4φ8@ 200各層柱箍筋計算結(jié)果見表436。表436 框架柱箍筋數(shù)量表Tab 436 frame pillar hoop quantity watches of table柱號層次N實配箍筋（）加密區(qū)非加密區(qū)B柱1004φ8@ 1004φ8@ 200504φ8@ 1004φ8@ 200104φ8@ 1004φ8@ 200 樓梯設(shè)計 樓梯板設(shè)計 層高3m ，踏步150mm260mm。采用C20混凝土，板采用HPB235梁縱筋采用HRB235，取板厚h=120mm。板的傾斜角tan=150/260=，cos=。取1m寬板帶計算。1）荷載計算梯段板的荷載計算列于表437。；。 表437 梯段板的荷載Tab 437 a kNothole of steps lotuses carry荷載種類荷載標(biāo)準(zhǔn)值,kN/m恒荷載水磨石面層(＋)踏步25/=混凝土斜板25/=板底抹灰17/=小計活荷載總荷載設(shè)計值p=＋=。2）截面設(shè)計 板水平計算跨度，彎矩設(shè)計值，板的有效高度分別計算如下： 板的水平計算跨度= 彎矩設(shè)計值=m 板的有效高度h0=12020=100
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