【正文】 滿足中華人民共和國交通部標準《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041－、內(nèi)模頂板1010cm橫向方木及1010cm立柱方木驗算根據(jù)內(nèi)模頂板竹膠板面板下的縱向方木（1010cm）、縱向方木下橫向方木（1010cm）及橫向方木（1010cm）下的1010cm方木立柱（間距中到中@：80cm）的結(jié)構(gòu)布置可知：橫向方木（1010cm）在倒角的位置受力最大。方木：γ＝、[σw]＝、E＝103 MPa（1）、荷載：內(nèi)模橫向方木間距80cm。1）、竹膠板面板及縱橫向方木自重：q1＝＋3（平均根數(shù)）＋＝2）、混凝土自重：q2＝26＝3）、施工荷載：均布荷載kPa， q3＝＝4）、q4＝＝（2）、強度驗算1）、計算模式：按2跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P762頁 ，【附表2－8二跨等跨連續(xù)梁內(nèi)力和撓度系數(shù)】｝縱向方木受力計算簡圖2）、截面特性：A＝bh＝＝＝104mm3W＝bh2/6＝ 247。6＝ 10－4m3＝ 105mm3I＝bh3/12＝ 247。12＝10－6m4＝106mm43）、荷載組合組合I：q＝ q1＋q2＋q3＋q4＝＋＋＋＝p＝04）、強度檢算① 組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B彎矩最大M支＝－－ ＝－－0＝－② 橫向方木驗算：σmax＝M支/W＝－106 247。（105）＝－ MPa [σw]＝滿足中華人民共和國交通部標準《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025－。支點B支座反力最大R支＝－2－2 ＝－2－0＝－③ 立柱方木驗算：立柱方木（1010cm）,其力學性質(zhì)如下：立柱方木按長L＝ 米計算(立柱方木長度 ＝ －－－ ＝ )，A＝bh＝＝＝104mm3W＝bh2/6＝ 247。6＝ 10－4m3＝ 105mm3I＝bh3/12＝ 247。12＝10－6m4＝106mm4計算可的：回轉(zhuǎn)半徑i＝ 兩端鉸接, 長度系數(shù)μ＝1,λ＝μL/i＝1401247。＝ 根據(jù)中華人民共和國交通部標準《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025－86，當λ≤80時，Φ＝－【（λ＋20）/100】2 ＝ 。σmax＝ R支/ΦA(chǔ)＝－103 247。（104）＝－ MPa [σw]＝滿足中華人民共和國交通部標準《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025－。（3）、撓度驗算：由《路橋施工計算手冊》P762頁 附表2－8，二跨等跨連續(xù)梁內(nèi)力和撓度系數(shù)可知：撓度最大在跨中。荷載組合：q＝q1＋q2＝＋ ＝ P＝0fmax ＝(＋)/100EI ＝(8004＋) 247。(1009103106)＝[f]＝800/250＝ mm滿足中華人民共和國交通部標準《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041－、碗扣式鋼管支架驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“┣”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架，一般都高出20%以上，甚至超過35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按ф48，計算結(jié)果同樣適用與WDJ碗扣式支架。、第3~第1聯(lián)、（），第3~～~，（第5聯(lián)）處受力最大，故取此處碗扣式鋼管進行驗算。（1）、荷載混凝土自重砼容重取r砼=26KN/m3（1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1=26=（2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2=26= （3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3=26= 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管底模底模主要算竹膠板和竹膠板下縱向1010方木()、橫向方木1010方木()的荷載，連同橫向方木下木楔荷載（按60cm 1個布置），竹膠板容重r=9KN/m3,方木容重r=7KN/m3經(jīng)計算：（1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管側(cè)模已考慮在底模內(nèi)內(nèi)模無立柱自重計算每步腳手架自重：W= ht1＋t2＋t3式中：h―步距（m）； t1―立桿每米重（KN）； t2―縱、橫向水平桿重量（KN）； t3―內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（KN）。按最大值進行計算，、步數(shù)取5步。W=5（ht1＋t2＋t3）=5（＋2＋2＋）/（）=5(＋+＋) /（）= （1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管人群及工作荷載根據(jù)JTJ0412000第309頁 附錄D3（3）條，W= KN/m21）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== 2）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== 3）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管（2）、豎向荷載組合N=箱梁自重＋底模自重＋側(cè)模自重＋內(nèi)模自重＋立桿自重＋人群及工作荷載1）、從外側(cè)數(shù)第1根： N=＋＋＋＋＋=2）、從外側(cè)數(shù)第2根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第3根： N=＋＋＋＋＋=其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管（3）、驗算根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，豎桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30KN。從上述計算可知：從外側(cè)數(shù)第3根立桿受力最大：Nmax==＜[N]=30KN滿足規(guī)范要求、第1聯(lián)、第2聯(lián)橫梁及腹板位置碗扣式鋼管驗算，腹板位置腹板（含拱腳腹板）～，，故取此處碗扣式鋼管進行驗算。（1）、荷載混凝土自重砼容重取r砼=26KN/m3（1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1=26=（2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2=26=（3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3=26=其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管底模底模主要算竹膠板和竹膠板下縱向1010方木()、橫向方木1010方木()的荷載，連同橫向方木下木楔荷載（按60cm 1個布置），竹膠板容重r=9KN/m3,方木容重r=7KN/m3經(jīng)計算：（1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管側(cè)模已考慮在底模內(nèi)內(nèi)模無立柱自重計算每步腳手架自重：W= ht1＋t2＋t3式中：h―步距（m）； t1―立桿每米重（KN）； t2―縱、橫向水平桿重量（KN）； t3―內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（KN）。按最大值進行計算，、步數(shù)取5步。W=5（ht1＋t2＋t3）=5（＋2＋2＋）/（）=5(＋+＋) /（）= KN/m2（1）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管人群及工作荷載根據(jù)JTJ0412000第309頁 附錄D3（3）條，W= KN/m21）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第1根： WG1== 2）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第2根： WG2== 3）、從橫梁右側(cè)腹板外側(cè)數(shù)第3根： WG3== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管（2）、豎向荷載組合N=箱梁自重＋底模自重＋側(cè)模自重＋內(nèi)模自重＋立桿自重＋人群及工作荷載1）、從外側(cè)數(shù)第1根： N=＋＋＋＋＋=2）、從外側(cè)數(shù)第2根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第3根： N=＋＋＋＋＋=其它跨中的碗扣式鋼管受力同第3根鋼管（3）、驗算根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，豎桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30KN。從上述計算可知：從外側(cè)數(shù)第3根立桿受力最大：Nmax==＜[N]=30KN滿足規(guī)范要求、箱室位置碗扣式鋼管驗算，~，第五聯(lián)箱室在橫梁端頭砼厚度為1m，受力最大，故取此處碗扣式鋼管進行驗算。（1）、荷載混凝土自重砼容重取r砼=26KN/m3（1）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第1根： WG1=（+）/226=（2）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第2根： WG2=（+）/226=（3）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第3根： WG3=（+）/226=（4）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第4根： WG4=（+）/226=（5）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第5根： WG5=（+）/226=（6）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第6根： WG6=26= 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第6根鋼管底模底模主要算竹膠板和竹膠板下橫向1010方木()、縱向方木1010方木()的荷載，連同橫向方木下木楔荷載（按60cm 1個布置），竹膠板容重r=9KN/m3,方木容重r=7KN/m3經(jīng)計算：（1）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第3根： WG3== （4）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第4根： WG4== （5）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第5根： WG5== （6）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第6根： WG6== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第6根鋼管側(cè)模已考慮在底模內(nèi)內(nèi)模WG=（11+71+71+7）=立柱自重計算每步腳手架自重：W= ht1＋t2＋t3式中：h―步距（m）； t1―立桿每米重（KN）； t2―縱、橫向水平桿重量（KN）； t3―內(nèi)外立桿間斜桿或十字撐重量（KN）。按最大值進行計算，、步數(shù)取5步。W=5（ht1＋t2＋t3）=5（＋2＋2＋）/（）=5(＋+＋) /（）= KN/m2（1）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第1根： WG1== （2）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第2根： WG2== （3）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第3根： WG3== （4）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第4根： WG4== （5）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第5根： WG5== （6）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第6根： WG6== 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第6根鋼管人群及工作荷載根據(jù)JTJ0412000第309頁 附錄D3（3）條，W= KN/m2（1）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第1根： WG1=1= （2）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第2根： WG2=1= （3）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第3根： WG3=1= （4）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第4根： WG4=1= （5）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第5根： WG5=1= （6）從橫梁端頭外側(cè)數(shù)第6根： WG6=1= 其它跨中的碗扣式鋼管受力同第6根鋼管（2）、豎向荷載組合N=箱梁自重＋底模自重＋側(cè)模自重＋內(nèi)模自重＋立桿自重＋人群及工作荷載1）、從外側(cè)數(shù)第1根： N=＋＋＋＋＋=2）、從外側(cè)數(shù)第2根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第3根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第4根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第5根： N=＋＋＋＋＋=3）、從外側(cè)數(shù)第6根： N=＋＋＋＋＋=其它跨中的碗扣式鋼管受力同第6根鋼管（3）、驗算根據(jù)《公路施工手冊》橋涵下冊表135碗扣式構(gòu)件設(shè)計荷載，橫桿步距為120cm時，每根立桿設(shè)計允許荷載[N]=30KN。從上述計算可知：從端頭數(shù)第2根立桿受力最大：Nmax==＜[N]=30KN滿足規(guī)范要求、拱腳位置斜撐鋼管驗算拱腳呈弧形狀，拱腳支架受力后必產(chǎn)生水平方向推力。（1）、4~5跨按照其弧面，水平力與垂直于弧面的夾角θ從拱腳的30o至18o，故取拱腳底往前每5米分別進行驗算。1）第一段0~5米砼自重G1={352+【（3）+（3）】+（3）}26=底模板自重則G2=55=則G=G1+G2=1319+=法向與豎向夾角為30o~27o，則法向受力N=GCosθ= o =切線方向受力F=GSinθ= o =拱腳底砼與模板取摩擦系數(shù)μ=，則f=μN==支架受到法向壓力及摩擦力故：產(chǎn)生的水平力F水平=NSinθ= o=F水平2=fCosθ= o =則：F水平= F水平1 F水平2==2）第二段5~10米砼自重G1=（3）526=底模板自重則G2=55=則G=G1+G2=+=782KN法向與豎向夾角為27o~23o，故θ取25o，則法向受力N=GCosθ=782Cos25 o =切線方向受力F=GSinθ=782Sin25 o =拱腳底砼與模板取摩擦系數(shù)μ=，則f=μN==支架受到法向壓力及摩擦力故：產(chǎn)生的水平力F水平=NSinθ=Sin25 o=F水平2=fCosθ=Cos25 o=則：F水平= F水平1 F水平2==3）、第3段10~15米砼自重G1=（3）526=底模板自重則G2=55=則G=G1+G2=+=782KN法向與豎向夾角為23o~19o，故θ取21o，則法向受力N=GCosθ=782Cos21 o =切線方向受力F=GSinθ=782Sin25 o =拱腳底砼與模板取摩