【文章內容簡介】 。高功效便管理：避免了螺栓作業(yè)，拼拆快速省力，整架拼裝速度比扣件式快3～5倍；無零散易丟構件，堆放整齊，便于材料管理。對地基承載力的均勻性、場地的平整度要求高。中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部于2008年11月11日發(fā)布第139號公告，批準《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》為行業(yè)標準，編號為JGJ1662008，自2009年7月1日起實施。其中，、、、、必須嚴格執(zhí)行。WDJ碗扣式支架構件的規(guī)格見下表。（見交通部第一公路工程總公司主編 公路施工手冊《橋涵》下冊第5頁表133和134）碗扣架構件規(guī)格構件名稱型號長度（mm）理論質量（Kg/m）備注立桿1200180024003000橫桿3006009001200立桿可調底座可調范圍0～3000～5000～600立桿可調頂托可調范圍0～3000～5000～600碗扣式支架構件的設計荷載見下表。（見交通部第一公路工程總公司主編 公路施工手冊《橋涵》下冊第10頁表135）碗扣式構件的設計荷載構件名稱設計荷載說明立桿，每根立桿荷載40KN，每根立桿荷載30KN，每根立桿荷載25KN，每根立桿荷載20KN立桿和橫桿鋼管截面特性見《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ 130－2001）中第49頁附錄B。附錄B外凈Φ（）壁厚（）截面積（）慣性矩（）截面模量（）回轉半徑（）每米質量485橋梁規(guī)范的荷載取用原則和荷載組合原則、 設計荷載 根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范》： 計算模板、支架和拱架，應考慮下列荷載并按下表進行荷載組合。 模板、支架和拱架設計計算的荷載組合模板結構名稱荷載組合計算強度用驗算剛度用梁、板和拱的底模板以及支撐板、支架及拱等（1）+（2）+（3）+(4)+(7)(1)+(2)+(7)緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板、拱等的側模板（4）+（5）（5）基礎、墩臺等厚達建筑物的側模板（5）+（6）（5）（1）模板、支架和拱架自重；（2）新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其他圬工結構物的重力；（3）施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；（4）振搗混凝土時產生的荷載；、（5）新澆筑混凝土對側面模板的壓力；（6）傾倒混凝土時產生的水平荷載；（7）其他可能產生的荷載，如雪荷載、冬季保溫設施荷載等。普通模板荷載計算見附錄D。 、荷載計算根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范》JTJ0412000 附錄D普通模板荷載計算普通模板荷載計算要求如下：（1）、模板、支架和拱架的容重應按設計圖紙計算確定。 （2）、新澆筑混凝土和鋼筋的容重混凝土24K/m,鋼筋混凝土的容重可采用25～26KN/m（以體積計算的含筋量≤2%時采用25KN/m，＞2%時采用26KN/m）。（3）、施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載標準值： ①計算模板及直接支承模板的小棱時，； ②計算直接支承小棱的梁或拱架時。 ③計算支架立柱及支承拱架的其他機構構件時，； ④有實際資料時按實際取值。（4）、振搗混凝土時產生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內）：。（5）、新澆筑混凝土對模板側面的壓力：采用內部振搗器，當混凝土的澆筑速度在6m/h以下時，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側壓力可按式（D1）和（D2）計算： Pmax= Pmax=γh式中：Pmax——新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kPa）； h——為有效壓頭高度（m）； V——混凝土的澆筑速度（m/h） t0——新澆筑混凝土的初凝視件（h），可按實測確定； γ——混凝土的容重（KN/m3）； K1——外加劑影響修正系數(shù)，； K2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度小于30mm時，；；。（6）、傾倒混凝土時沖擊產生的水平荷載：傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載按附表D采用。（7）、其他可能產生的荷載：如雪荷載、冬季保溫設施荷載等，按實際情況考慮。附表D 傾倒混凝土時產生的水平荷載向模板中供料方法水平荷載（kPa）用溜槽、串筒或導管輸出模板、模架計算、竹膠板受力驗算竹膠板在橫梁的位置受力最大。竹膠板：γ=、[σw]=、E=103 MPa、δ=、長寬=、 砼：γ=取竹膠板的板寬一米進行計算荷載：（1）、模板自重q1=9=（2）、砼自重q2=26=（3）、施工荷載：， （驗算荷載）q3==， p=（驗算荷載）（4）、q4==強度驗算：（1）、計算模式：按5跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P765頁 ，[附表211五跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)]｝竹膠板受力計算簡圖(2)截面特性：A=bh=1= W=bh2/6=1247。6=105m3=104mm3 I=bh3/12=247。12=107m4=105mm4(3)荷載組合：組合I：q=q1+q2+q3+q4=+++=p=組合II：q= q1+q2+q3+q4=+++=p= (4)強度驗算： a、組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B負彎矩最大M支=－ =－0=σmax=M支/W=106247。（104）= [σw]=90MPa滿足要求。 b、組合II，施工荷載按集中荷載時：支點BM支=－ =－=第一跨跨中M1中=＋ =＋=由以上計算可知：支點B負彎矩最大σmax=M支/W=106247。（104）= Mpa [σw]=90MPa滿足要求。剛度驗算：（1）、荷載組合：q=q1+q2=＋=p=0（2）、撓度驗算：由《路橋施工計算手冊》P765頁 附表211，五跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)可知：撓度最大在第一跨，計算跨度10cm(扣除方木寬度10cm)。fmax=(＋)/100EI =(1004＋) 247。(1006103105) = mm [f]=滿足要求。竹膠板在橫梁端頭箱室的位置受力最大，取箱梁高最大值1米處竹膠板進行驗算。竹膠板：γ=、[σw]=、E=103 MPa、δ=、長寬=、 砼：γ=取竹膠板的板寬一米進行計算荷載：（1）、模板自重q1=9=（2）、砼自重q2=126=26KN/m（3）、施工荷載：， （驗算荷載）q3==， p=（驗算荷載）（4）、q4==強度驗算：（1）、計算模式：按5跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P765頁 ，[附表211五跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)]｝竹膠板受力計算簡圖(2)截面特性：A=bh=1= W=bh2/6=1247。6=105m3=104mm3 I=bh3/12=247。12=107m4=105mm4(3)荷載組合：組合I：q=q1+q2+q3+q4=+26++=p=組合II：q= q1+q2+q3+q4=+26++=p= (4)強度驗算： a、組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B負彎矩最大M支=－ =－0=σmax=M支/W=106247。（104）= [σw]=90MPa滿足要求。 b、組合II，施工荷載按集中荷載時：支點BM支=－ =－=第一跨跨中M1中=＋ =＋=由以上計算可知：支點B負彎矩最大σmax=M支/W=106247。（104）= Mpa [σw]=90MPa滿足要求。剛度驗算：（1）、荷載組合：q=q1+q2=＋26=p=0（2）、撓度驗算：由《路橋施工計算手冊》P765頁 附表211，五跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)可知：撓度最大在第一跨，計算跨度20cm(扣除方木寬度10cm)。fmax=(＋)/100EI =(2004＋) 247。(1006103105) = mm [f]=滿足要求。、底模、側模板橫向方木驗算 橫梁1010cm底模橫向方木驗算方木在橫梁的位置受力最大。方木：γ=、[σw]=、E=103 MPa荷載：底模縱向方木間距20cm。（1）、模板及方木自重：q1=+=（2）、砼自重：q2=26=（3）、施工荷載：， （驗算荷載）q3==， p=（驗算荷載）（4）、q4== 強度驗算（1）、計算模式：按2跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P762頁 ，【附表28二跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)】｝ 橫向方木受力計算簡圖（2）、截面特性：A=bh==W=bh2/6= 247。6= 104m3= 105mm3I=bh3/12= 247。12=106m4=106mm4（3）、荷載組合組合I：q=q1+q2+q3+q4=+++=p=0組合II：q= q1+q2+q3+q4=+++= p=（4）、強度檢算a、組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B彎矩最大M支=+ =+0=σmax=M支/W=106 247。（105）= MPa [σw]=滿足要求。b、組合II，施工荷載按集中荷載時：支點B彎矩最大M支=+ =+=σmax=M支/W=106 247。（105）= Mpa [σw]=滿足要求。（鑒于該處彎矩應力較大，采用滿鋪方木布置間距10cm）（5）、撓度驗算：由《路橋施工計算手冊》P762頁 附表28，二跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)可知：撓度最大在跨中。荷載組合：q=q1+q2=+= P=0fmax =(+)/100EI =(6004＋) 247。(1009103106)=0. 27mm[f]=600/400= mm滿足要求。 箱室底1010cm底模、側模板橫向方木驗算方木在橫梁端頭箱室的位置受力最大，取箱室梁高最大值1米處方木進行驗算。方木：γ=、[σw]=、E=103 MPa荷載：底模橫向方木間距30cm。（1）、模板及方木自重：q1=+=（2）、砼自重：q2=126=（3）、施工荷載：， （驗算荷載）q3==， p=（驗算荷載）（4）、q4== 強度驗算（1）、計算模式：按2跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P762頁 ，【附表28二跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)】｝ 橫向方木受力計算簡圖（2）、截面特性：A=bh==W=bh2/6= 247。6= 104m3= 105mm3I=bh3/12= 247。12=106m4=106mm4（3）、荷載組合組合I：q=q1+q2+q3+q4=+++=p=0組合II：q= q1+q2+q3+q4=+++= p=（4）、強度檢算a、組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B彎矩最大M支=+ =+0= σmax=M支/W=106 247。（105）= MPa [σw]=滿足要求。b、組合II，施工荷載按集中荷載時：支點B彎矩最大M支=+ =+=σmax=M支/W=106 247。（105）= Mpa [σw]=滿足要求。（5）、撓度驗算：由《路橋施工計算手冊》P762頁 附表28，二跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)可知：撓度最大在跨中。荷載組合：q=q1+q2=+= P=0fmax =(+)/100EI =(9004＋) 247。(1009103106)=0. 35mm[f]=600/400= mm滿足要求。 箱室腹板底1010cm底模、側模板橫向方木驗算方木在橫梁端頭箱室的位置受力最大。方木：γ=、[σw]=、E=103 MPa荷載：底模橫向方木間距30cm。（1）、模板及方木自重：q1=+=（2）、砼自重：q2=26=（3）、施工荷載：， （驗算荷載）q3==， p=（驗算荷載）（4）、q4== 強度驗算（1）、計算模式：按5跨連續(xù)梁計算｛《路橋施工計算手冊》P765頁 ，[附表211五跨等跨連續(xù)梁內力和撓度系數(shù)]｝ 橫向方木受力計算簡圖（2）、截面特性：A=bh==W=bh2/6= 247。6= 104m3= 105mm3I=bh3/12= 247。12=106m4=106mm4（3）、荷載組合組合I：q=q1+q2+q3+q4=+++=p=0組合II：q= q1+q2+q3+q4=+++= p=（4）、強度檢算a、組合I，施工荷載按均布荷載時：支點B負彎矩最大M支=