南京長(zhǎng)江第四大橋引橋部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-22 04:54 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 所產(chǎn)生的內(nèi)力及變形。荷載的種類和性質(zhì)不同，各種荷載組合發(fā)生的概率也不同。因此，不同荷載組合時(shí)，橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)有不同的安全儲(chǔ)備，即安全系數(shù)應(yīng)有所區(qū)別。永久荷載和基本可變荷載作用下的安全度要高些，其他可變荷載和偶然荷載則可低些，根據(jù)這些原則，便可進(jìn)行荷載效應(yīng)組合。 結(jié)構(gòu)內(nèi)力是荷載效應(yīng)的必然結(jié)果，橋梁結(jié)構(gòu)按極限狀態(tài)法設(shè)計(jì)時(shí)，分為兩種極限狀態(tài)，即正常使用極限狀態(tài)和承載能力極限狀態(tài)。對(duì)于兩種極限狀態(tài)，應(yīng)按相應(yīng)的荷載組合規(guī)律進(jìn)行內(nèi)力組合。對(duì)于預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁橋，同一截面因不同荷載作用的內(nèi)力可能同號(hào)，也可能異號(hào)，因此應(yīng)考慮不同的荷載安全系數(shù)進(jìn)行內(nèi)力組合。橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的內(nèi)力組合方法如下：參照《橋規(guī)》 式（54）或 式（55）式中：——基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)（一、二、）； ——第個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)； 、——第個(gè)作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； ——汽車荷載效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)（含沖擊力、離心力），=； 、——汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； ——除汽車效應(yīng)組合、風(fēng)荷載外的第個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，=； 、——作用效應(yīng)組合中，除汽車荷載效應(yīng)外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； ——可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)。主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)下表；承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合截面號(hào)內(nèi)力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1(第一支座)剪力+04+03+03+031(第一支座)彎矩13（第一跨跨中）剪力+02+03+03+0213（第一跨跨中）彎矩+04+04+05+0426（第二支座左）剪力+04+03+04+0426（第二支座左）彎矩+04+04+04+0526（第二支座右）剪力+04+03+03+0426（第二支座右）彎矩+04+04+04+0538（第二跨跨中）剪力+03+03+02+0238（第二跨跨中）彎矩+04+04+04+0451（第三支座左）剪力+04+03+03+0451（第三支座左）彎矩+04+04+04+0451（第三支座右）剪力+04+03+03+0451（第三支座右）彎矩+04+04+04+0463（第三跨跨中）剪力+03+03+02+0263（第三跨跨中）彎矩+04+04+04+0476（第四支座左）剪力+04+03+03+0376（第四支座左）彎矩+04+04+04+0476（第四支座右）剪力+04+03+03+0476（第四支座右）彎矩+04+04+04+041．作用的短期效應(yīng)組合《橋規(guī)》 （56）式中：——作用的短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——第個(gè)可變作用的頻遇值系數(shù)，汽車荷載=。2．作用的長(zhǎng)期效應(yīng)組合 （57）式中：——作用的長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； ——第個(gè)可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載=。 ——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。主要控制截面內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)下表：正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(短期)截面號(hào)內(nèi)力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1(第一支座)剪力+03+03+03+031(第一支座)彎矩+3+3+0313（第一跨跨中）剪力+03+01+02+0213（第一跨跨中）彎矩+04+04+03+0426（第二支座左）剪力+04+03+03+0426（第二支座左）彎矩+04+04+04+0426（第二支座右）剪力+03+03+03+0326（第二支座右）彎矩+04+04+04+0438（第二跨跨中）剪力+03+02+0238（第二跨跨中）彎矩+04+04+04+0451（第三支座左）剪力+03+03+03+0351（第三支座左）彎矩+04+04+04+0451（第三支座右）剪力+03+03+03+0351（第三支座右）彎矩+04+04+04+0463（第三跨跨中）剪力+02+02+02+0263（第三跨跨中）彎矩+04+04+04+0476（第四支座左）剪力+03+03+03+0376（第四支座左）彎矩+04+04+04+0576（第四支座右）剪力+03+03+03+0376（第四支座右）彎矩+04+04+04+04正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合(長(zhǎng)期)截面號(hào)內(nèi)力最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1(第一支座)剪力+03+03+03+031(第一支座)彎矩+03+03+03+0313（第一跨跨中）剪力+03+03+03+0213（第一跨跨中）彎矩+04+04+04+0426（第二支座左）剪力+03+03+03+0326（第二支座左）彎矩+04+04+04+0426（第二支座右）剪力+03+03+03+0326（第二支座右）彎矩+04+04+04+0438（第二跨跨中）剪力+02+02+02+0238（第二跨跨中）彎矩+04+04+04+0451（第三支座左）剪力+03+03+03+0351（第三支座左）彎矩+04+04+04+0451（第三支座右）剪力+03+03+03+0451（第三支座右）彎矩+04+04+04+0463（第三跨跨中）剪力+02+02+0263（第三跨跨中）彎矩+04+04+04+0476（第四支座左）剪力+03+03+03+0376（第四支座左）彎矩+04+04+04+0476（第四支座右）剪力+03+03+03+0376（第四支座右）彎矩+04+04+04+04承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩包絡(luò)圖如下：承載能力極限狀態(tài)彎矩包絡(luò)圖作用短期效應(yīng)組合下彎矩包絡(luò)圖作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下彎矩包絡(luò)圖第三章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算、布置及損失計(jì)算第一節(jié) 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算1 預(yù)應(yīng)力配筋計(jì)算原理預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)下的正截面的強(qiáng)度要求。 按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土在預(yù)加力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎，該條件可表示為：上緣應(yīng)力： (58) (59)下緣應(yīng)力： (510) (511) 根據(jù)截面受力情況，其配筋不外乎有三種形式：截面上、下緣均布置力筋以抵抗正、負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵抗正彎矩；僅在截面上緣布置力筋以抵抗負(fù)彎矩。截面上、下緣均布置力筋：由力筋N上及N下在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為： бy上=++ (512) бy上=++ (513) 由 N上=n上fyбy (514) N下=n下fyбy (515) 將式（514）、（515）、分別代入（512）、（513），解聯(lián)立方程式得：n上= (516) n下= (517)將式（58）、（510）分別代入式（516）、（517）即可得按截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最小配筋，分別記為NSmin、NXmin。NSmin= (518)NXmin= (519)再將式（59）、（511) 分別代入式（516）、（517）即可得按上、下緣的混凝土均不被壓碎所需要的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最
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