【正文】 為H=。本設(shè)計選用對角導(dǎo)柱式模架，由于模具閉合高度較大，根據(jù)拉深凹模外經(jīng)尺寸以及模具的閉合高度選取合適的模架，模架的規(guī)格尺寸為：上模架的尺寸為：40031550mm，下模座尺寸為40031560mm；導(dǎo)柱規(guī)格選用：45290，導(dǎo)套規(guī)格選用：4515058mm。最大閉合高度為320mm。壓力機的選取應(yīng)符合以下三個要求：（1）、= kN（2）、壓力機行程S2h=205mm（3）、依據(jù)所選的模架可確定H=352mm。綜合以上三方面的要求，選取壓力機的型號為J21—400A。其技術(shù)參數(shù)為：工稱壓力F=4000 kN；最大閉合高度為550mm。根據(jù)所選壓力機的模柄孔，相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)的模柄直徑d=60mm，D=115mm。選用的模具材料如下：（1）凸模、凹模、凸凹模均采用9Mn2V，熱處理58~62HRC；（2）導(dǎo)柱、導(dǎo)套采用20鋼，熱處理5~60HRC；（3）壓邊圈、托板、彈頂板采用45鋼；（4）上、下模座采用HT200。部分模具材料要進行熱處理，目的是為了消除機械加工應(yīng)力和降低電火花加工層的硬度，以利于修磨。6第四套模具設(shè)計 四次拉深模的方案設(shè)計在進行第四次拉深后工件的零件圖如下圖61所示圖61 拉深力的計算圓筒件首次拉深后各次拉深力為： F= （） = =式中：K4—系數(shù)，由表41 得K4=； d—二次拉深后工件的直徑；b——材料的抗拉強度，取320Mpa；t—材料厚度，取。 壓邊力的計算此處應(yīng)按彎曲件壓邊力來計算：F壓== （） = kN式中： b—彎曲件的寬度； t—彎曲件的厚度； —材料的抗拉強度；K—安全系數(shù)，；—系數(shù)，分別查表得。F= F+ F壓=+ = kN，D=； D=；r=5mm；r由工件的成型后要求選取。由于是U形件的彎曲，壓邊圈的形狀設(shè)計成圓形板狀，壓邊圈與凸模之間應(yīng)留有一定的間隙S。S=t+（~）2mm，所以壓邊圈的內(nèi)徑d=54+256mm；壓邊圈的厚度取H=15mm。壓邊圈的外徑與凹模的直徑相同，取d=74mm。(1)、 凹模的厚度凹模厚度H可根據(jù)沖裁力F= kN由以下經(jīng)驗公式計算得出：H=kb==為了順利完成拉深，凹模需與凸模進行入體配合，且考慮到推件塊的厚度與富余空間，且在此次拉深時應(yīng)該拉出法蘭邊，取H=(2)、凹模的刃口尺寸與外經(jīng)刃口尺寸取為D=。選用圓形凹模，以凸緣的形式增大其直徑尺寸，可以減小對模座的壓強，從而不再使用上墊板，此處取凸緣直徑為D=236mm。依經(jīng)驗取其壁厚為50mm。（3） 、固定形式： 拉深凹模通過固定板，采用2個A10的銷釘定位，采用4個M12的螺栓緊固。 凹模的直徑為D=為使工件不至于緊貼在凸模上，凸模上應(yīng)設(shè)有通氣孔。通氣孔可選取d=；為了順利完成拉深，除保證凹模需與凸模進行入體配合外，再考慮到壓邊圈的高度，可取凸模的高度為H=195mm。本設(shè)計選用對角導(dǎo)柱式模架，由于模具閉合高度較大，根據(jù)拉深凹模外經(jīng)尺寸以及模具的閉合高度選取合適的模架，模架的規(guī)格尺寸為：上模架的尺寸為：40031560mm，下模座尺寸為40031575mm；導(dǎo)柱規(guī)格選用：45290，導(dǎo)套規(guī)格選用：4515058mm。最大閉合高度為350mm。壓力機的選取應(yīng)符合以下三個要求：（1）、= kN（2）、壓力機行程S2h=250mm（3）、依據(jù)所選的模架可確定H=485mm。綜合以上三方面的要求，選取壓力機的型號為J23—400A。其技術(shù)參數(shù)為：工稱壓力F=4000 kN；最大閉合高度為550mm。根據(jù)所選壓力機的模柄孔，相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)的模柄直徑d=60mm，D=75mm。選用的模具材料如下：（1）凸模、凹模、凸凹模均采用9Mn2V，熱處理58~62HRC；（2）導(dǎo)柱、導(dǎo)套采用20鋼，熱處理5~60HRC；（3）壓邊圈、固定板、托板、彈頂板采用45鋼；（4）上、下模座采用HT200。部分模具材料要進行熱處理，目的是為了消除機械加工應(yīng)力和降低電火花加工層的硬度，以利于修磨。7結(jié) 論（1）、在進行模具設(shè)計時，首先應(yīng)該認(rèn)真的分析沖壓件的結(jié)構(gòu)工藝性，分析沖壓件的形狀特點、尺寸大小、精度要求及所用材料是否符合沖壓工藝要求。（2）、在確定工藝方案和沖模類型時必須考慮到精度要求、生產(chǎn)批量、模具制造條件以及經(jīng)濟性要求。（3）、在確定拉深次數(shù)與拉深系數(shù)時，一定要以安全性為重，不可都選取極限拉深系數(shù)，以免降低拉深件的質(zhì)量。（4）、無論以何種方法進行加工，都必須保證凹模與壓邊圈的工作面粗糙度盡可能的低，以減小阻力，防止危險截面的尺寸変薄。（5）、在拉深過程中，越靠近凸緣部分，材料的轉(zhuǎn)移量越大，所以在選用彈性壓邊裝置時，彈簧的壓力不能太大，以免加大拉深阻力。（6）、導(dǎo)柱、導(dǎo)套必須有足夠的剛度，來保證配合精度。（7）、選擇壓力機時壓力機的沖程、公稱力必須買足要求，且便于安裝模具。參 考 文 獻[1] 付宏生． 冷沖壓成形工藝與模具設(shè)計制造[M]． 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005．3：161188[2] 許發(fā)樾．模具制造工藝與裝備[M]．北京：機械工業(yè)出版社，2003．5：153[3] 薛啓翔．沖壓模具與制造[M]．北京：化學(xué)工出版社，2004．3：3780[4] 方坤禮，蔣曉英，周明安．加工套筒復(fù)合模具的設(shè)計[J]．農(nóng)機化研究，2006，1（1）：160161[5] 王芳．冷沖壓模具設(shè)計指導(dǎo)[M]．北京：機械工業(yè)出版社，1999．10：74134[6] 王新華，袁聯(lián)富．沖模結(jié)構(gòu)圖冊[M]．北京機械工業(yè)出版社，2003．1：215255[7] 聶蘭啟，胡建巧，宋佐濤．喇叭形零件沖壓工藝及模具設(shè)計[J]．模具制造，2009，(2)：5053[8] 羅金山，張志民，徐興學(xué)．某筒形件殼體冷沖壓工藝編制及模具設(shè)計[J]．熱加工工藝，2009，38（13）：154159[9] 鄧明，羅靜，胡仁寶．啟動電機殼拉深成形工藝及模具[J]．模具制造，2008，（8）：3335[10] 陳篤炎．汽車真空筒拉深模具設(shè)計[J]．模具工業(yè)，1999，（9）：912[11] 崔東風(fēng)．汽車轉(zhuǎn)向系統(tǒng)中固定架沖側(cè)孔模具設(shè)計[J]．模具制造，2009，（10）：4547[12] 鐘翔山．筒套的沖壓工藝及模具設(shè)計[J]．模具制造，2009，（6）：2325[13] 張如華，趙向陽，章躍榮．沖壓工藝與模具設(shè)計[M]．北京：清華大學(xué)出版社，2006．3：90171[14] 李紹林，[M]，上海：上?？茖W(xué)技術(shù)文獻出版社，1998.[15] 王致中．筒形件拉深工藝改進[J]．模具工業(yè)，1998，（6）：2021[16] 陳為國．帶缺口筒形件沖壓工藝及模具設(shè)計[J]．金屬成形工藝，1998，（16）：13[17] JiHun Yoon，YoungChoi，YoonSo Park。Die design system for deep drawing and ironingof high pressure gas cylinder[J]． INTERNATIONAL JOURNAL Of PRECISION ENGINEERING AND MANUFACTURING，2005，10（6）：3136[18] Gary Dies to Ease Maintenance Requirements [J]．MetalForming ，2001，9：6468