【正文】 (6)295800029580002218500221850000(7)707707048854105307810366406000(8)=(1)/(3)(9)=177。(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)= 177。(6)/(4)00(12)=177。[(7)(6)]/(6)00(13)=(11)+(12)00(14)=(10)+(13)二、預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （公式338）式中：—預(yù)應(yīng)力筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力； —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式339） （公式340） —分別為鋼束重心到截面凈軸和換軸的距離，即 （公式341） —在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力； —預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比。取最不利的外層鋼筋N5進(jìn)行驗(yàn)算，表示出了N5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果,由表330可得，5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力最大值出現(xiàn)在跨中截面，符合要求。 表330 N5號(hào)預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)(4)(5)295800022185000(6)707707053078100(7)=(5)*(3)/(1)0(8)=[(6)(5)](4))/(2)0(9)=(7)+(8)0(10)=*(9)0(11)(12)=(10)+(11)三、 斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時(shí)也具有足夠的安全度。以邊梁的跨中截面為例，對(duì)其上梗肋、凈軸、換軸、和下梗肋四處在荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足=。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 （公式342） （公式343） （公式344）式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。相應(yīng)的計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表331，表332，表333，由這些表數(shù)據(jù)可知，符合要求。表331 計(jì)算表截面應(yīng)力部位aaoonnbb跨中截面(1)(2)4963087496308749630874963087(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2958000295800029580002958000(9)7077070707707070770707077070(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb四分點(diǎn)截面(1)(2)4194080419408041940804194080(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)2218500221850022185002218500(9)5307810530781053078105307810(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0(15)=(13)+(14)(16)=(12)+(15)截面應(yīng)力部位aaoonnbb支點(diǎn)截面(1)(2)2473920247392024739202473920(3)(4)(5)0(6)(7)0(8)0000(9)0000(10)=(1)/(3)(11)=(2)*(5)/(4)0(12)=(10)(11)(13)=(8)*(5)/(4)0000(14)=[(9)(8)]*(7)/(6)0000(15)=(13)+(14)0000(16)=(12)+(15)表332 計(jì)算表跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)截面一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力一期荷載短期組合預(yù)加力V/014290腹板寬b/cm363650上梗肋aa00短期組合剪力凈軸nn00短期組合剪力換軸oo00短期組合剪力下梗肋bb00短期組合剪力表333 計(jì)算表截面主應(yīng)力部位MPaMPaMPa跨中aaoonnbb四分點(diǎn)aaoonnbb支點(diǎn)aaoonnbb 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計(jì)算其在制作、運(yùn)輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力一、 預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗(yàn)算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重力共同作用的階段，驗(yàn)算混凝土截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，施工階段正截面應(yīng)力符合下列要求： （公式345） （公式346）式中：，—預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （公式347） （公式348），—與構(gòu)件制作、運(yùn)輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。表334表示出了預(yù)應(yīng)力階段混凝土法向應(yīng)力的計(jì)算過(guò)程。通過(guò)各控制截面計(jì)算，得知截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力均能符合上述規(guī)定。因此就法向應(yīng)力而言，表明在主梁混凝土達(dá)到C45強(qiáng)度可以開(kāi)始張拉鋼束。表334 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)1053310533(2)636816063681605669600566960027670002767000(3)(4)(5)295800029580002218500221850000(6)=(1)/(3)(7)= 177。(2)/(4)(8)=(7)+(6)16..8035(9)= 177。(5)/(4)00(10)=(8)+(9) 二、吊裝應(yīng)力驗(yàn)算本設(shè)計(jì)采用兩點(diǎn)吊裝，吊點(diǎn)設(shè)在兩支點(diǎn)內(nèi)移50cm處。對(duì)于一號(hào)梁一期恒載集度為g1=（KN/m）根據(jù)《橋規(guī)》，構(gòu)件在吊裝、運(yùn)輸時(shí)，因此可別按g1=（超重）和g1=（失重）兩種情況進(jìn)行吊裝應(yīng)力驗(yàn)算。結(jié)果列于表335。通過(guò)各控制截面計(jì)算，發(fā)生在失重狀態(tài)四分點(diǎn)截面下緣。沒(méi)有出現(xiàn)拉應(yīng)力，故可不配縱向普通鋼筋。表335 超重和失重計(jì)算表超重計(jì)算失重計(jì)算跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)表336 吊裝階段法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)1053310533(2)636816063681605669600566960027670002767000(3)(4)超重(5)33107103310710248304024830401353013530失重(6)234525023452501758940175894095909590(7)=(1)/(3)(8)=177。(2)/(4)(9)=(7)+(8)16..8035超重(10)= 177。(5)/(4)失重(11)= 177。(6)/(4)超重(12)=(9)+(10)失重(13)=(9)+(11) 主梁端部的局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨下集中的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應(yīng)力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進(jìn)行局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算。 局部承壓區(qū)的局部驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，配置間接鋼筋的混凝土構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)滿足下列要求： （公式349） （公式350）式中：—局部受壓面積上的局部壓力設(shè)計(jì)值，；—預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；—混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，；—局部受壓時(shí)的計(jì)算底面積，按《公預(yù)規(guī)》；，—混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時(shí)，為扣除孔洞后的面積，為不扣除孔洞的面積；對(duì)于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。本設(shè)計(jì)采用夾片式錨具，該錨具的墊板與其后的喇叭管連成整體。錨墊板尺寸為190mm190mm，喇叭管尾端接內(nèi)徑60mm的波紋管。根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的5號(hào)鋼束進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算。則：公式右邊=公式左邊=＜右邊因此，主梁局部受壓區(qū)的截面尺寸滿足要求。 局部抗壓承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對(duì)錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算： （公式351） （公式352）式中：—配置間接鋼筋時(shí)局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)＞時(shí)，應(yīng)取=；k—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)在C50及以下時(shí)，取k=；—間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，其重心應(yīng)與的重心相重合，計(jì)算時(shí)按同心、對(duì)稱原則取值；—間接鋼筋體積配筋率；—單根螺旋形間接鋼筋的