【正文】 mm 殼體厚度負(fù)偏差 C1 mm 殼體腐蝕裕量 C2 3 mm 殼體材料許用應(yīng)力[σ]t 123 MPa 接管實際外伸長度 103 mm 接管實際內(nèi)伸長度 0 mm 接管焊接接頭系數(shù) 1 名稱及類型 鍛件接管腐蝕裕量 3 mm 接管厚度負(fù)偏差 C1t 0 mm 接管材料許用應(yīng)力[σ]t 135 MPa殼體計算厚度δ mm 接管計算厚度δt mm補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù) frr 0 接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù) fr 1 開孔直徑 d 40 mm 補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度 B 84 mm接管有效外伸長度 h1 20 mm 接管有效內(nèi)伸長度 h2 0 mm開孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面積 A A =dδ+2δδt(1f) （328） =40+2（11）=殼體多余金屬面積 A1 A1 =(Bd)(SδC)2St(Sδ)(1f) （329） =(8440)()－2﹙12－﹚﹙11﹚ =接管多余金屬面積 A2 A2 =2h1(StC1δt)f+2h2(StC1)f （330） =220﹙﹚1＋20﹙－﹚1 =245mm2角焊縫金屬面積 A3 A3 =St2/2=／2=36mm2 （331）A1+A2+A3=+245+36=A1+A2+A3= mm2 ，大于A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)。結(jié)論: 補(bǔ)強(qiáng)滿足要求,不需另加補(bǔ)強(qiáng)。 開孔補(bǔ)強(qiáng)計算計 算 方 法 : 《GB1501998 》等 面 積 補(bǔ) 強(qiáng) 法, 單 孔 接 管: k, φ254 單 孔計算壓力 pc MPa 設(shè)計溫度 200 ℃ 殼體型式 圓形筒體 殼體材料名稱及類型 16MnR（熱軋） 板材 殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ 1 殼體內(nèi)直徑 Di 273 mm 殼體開孔處名義厚度δn 12 mm 殼體厚度負(fù)偏差 C1 0 mm 殼體腐蝕裕量 C2 3 mm 殼體材料許用應(yīng)力[σ]t 170 MPa 接管實際外伸長度 mm 接管實際內(nèi)伸長度 88 mm 接管焊接接頭系數(shù) 0 名稱及類型 鍛件接管腐蝕裕量 1 mm 接管厚度負(fù)偏差 C1t 3 mm 接管材料許用應(yīng)力[σ]t 123 MPa殼體計算厚度δ mm 接管計算厚度δt mm補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù) frr 0 接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù) fr 1 開孔直徑 d 24 mm 補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度 B 56 mm接管有效外伸長度 h1 mm 接管有效內(nèi)伸長度 h2 0 mm開孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面積 A A =dδ+2δδt(1f) （332） =24+2（）=殼體多余金屬面積 A1 A1 =(Bd)(SδC)2St(Sδ)(1f) （333） =(5624)()－2﹙12－﹚﹙﹚ =接管多余金屬面積 A2 A2 =2h1(StC1δt)f+2h2(StC1)f （334） =2﹙﹚＋20﹙－0﹚ =角焊縫金屬面積 A3 A3 =St2/2=／2=36mm2 （335）A1+A2+A3=++36=A1+A2+A3= mm2 ，大于A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)。結(jié)論: 補(bǔ)強(qiáng)滿足要求,不需另加補(bǔ)強(qiáng)。 筒體法蘭計算表35已知條件設(shè) 計 條 件設(shè)計壓力 p MPa計算壓力 pc MPa設(shè)計溫度 t 80 176。 C軸向外載荷 F N外力矩 M 筒體法蘭計算預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa Wa =πbDG y （336） =829611 = 操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp (337) =2962= 操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力 (338) =29682= Wp = Fp + F (339)=+= 所需螺栓總截面積 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 實際使用螺栓總截面積 AbAb = mm2 力矩計算 (340) =2732= 力臂： (341)=+21= 力矩： (342) == = 力臂： (343) =（）= 力矩： == (344) = (345) 力臂： =（43+21+） (346) = mm力矩： (347)= (348) =外壓： Mp = FD (LD LG )+FT(LTLG ) (348)內(nèi)壓： Mp = MD+MG+MT (349) 本設(shè)計為內(nèi)壓容器 Mp = MD+MG+MT=++ (350) = 預(yù)緊 Ma： W = LG = mm Ma=W LG = (351) = 計算力矩 Mo= Mp 與Ma[s]ft/[s]f中大者 Mp= Ma[s]ft/[s]f = (352)因此Mo = 螺栓間距校核實際間距： = (353)最小間距(查GB15098得) mm最大間距 mm 形狀常數(shù)確定 = （354）h/ho = ；K = Do/DI = ； 由K查GB15098得T=；Z = ；Y=；U= 整體法蘭查圖得FI=； VI=；= 松式法蘭查圖得FL=；VL=；= 由 d1/do 查得f = 整體法蘭： （355） = = mm松式法蘭： (356) =假定 = mm （357） = = （358） g = y/T （359） = （360） = （361）= 剪應(yīng)力校核 預(yù)緊狀態(tài) ： 計算值 MPa （362） 許用值 操作狀態(tài)： 計算值 MPa （363） 許用值 輸入法蘭厚度δf = mm時, 進(jìn)行法蘭應(yīng)力校核（1）軸向應(yīng)力 計算值 （364） MPa 許用值 =，= MPa 因此校核合格（2）徑向應(yīng)力 計算值 (365) =MPa 許用值 =150MPa 由于＜因此校核合格（3）切向應(yīng)力 計算值 （366） =MPa 許用值 = 150MPa 由于＜因此校核合格（4）綜合應(yīng)力計算值 =許用值 = 150MPa 由于＜因此校核合格根據(jù)以上校核得出法蘭校核合格 前端管箱法蘭計算已知條件表36： 表36 前端管箱法蘭參數(shù)設(shè) 計 條 件設(shè)計壓力 p MPa計算壓力 pc MPa設(shè)計溫度 t 80 176。 C軸向外載荷 F N外力矩 M N計算壓力 pc MPa設(shè)計溫度 t 80 176。 C軸向外載荷 F N外力矩 M 螺栓受力計算預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WaWa= πbDG y (367)=829611=操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WpWp = Fp + F (368)= N所需螺栓總截面積 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 實際使用螺栓總截面積 AbAb =