【正文】 +地震）： =1 。 =1 . 92 =1 (kN/m)作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標準值計算如下：。重心位置計算 項 目部 位各部分重量重心高度各部分重量對底面力矩胸墻1胸墻2胸墻3胸墻4前壁后壁兩側(cè)壁底板縱隔墻橫隔墻內(nèi)角底角后趾箱內(nèi)填積砂石箱內(nèi)填10~100kg塊石封頂混凝土∑重心高度： =(m) 加速度分布見圖423。 =1+ =l．46 式中：——作用于質(zhì)點i的水平向地震慣性力標準值(kN/m)； C——綜合影響系數(shù)，； ——水平地震系數(shù)，取=； 加速度分布圖 ——加速度分布系數(shù)； ——重力標準值(kN/m)。 =1 = = (kN/m) = x = () = = =4 ．m/m ,= (m) = ( kPa) = ( kPa) (m) +2x 2 = (m) 7. 47 = 58. 29kN/m = 35. 50 = 24 .06 = = 23 = 9 200. 30kN/m = 1 365. 12kN/m 滿足要求。9．地基整體穩(wěn)定性驗算承載能力極限狀態(tài)表達式見(JTJ 25098)公式()： 按公式()和( .25)計算： 式中： ——抗滑力矩標準值()。 ——滑動力矩設計值()； ——抗力分項系數(shù)； ——綜合分項系數(shù)，； ——波浪力標準值引起的滑動力矩()。，見圖424。+波浪力: 15m圓弧，圓心坐標：x= 5m，y= 2m，R=13m。不包括波浪力時：抗滑力矩=1 13= 17 (kN．m/m)滑動力矩= 612. 3513=( )波谷作用時： = 對底面= 標高： 17 585. 88kN. m/m 7 + ( 2)=8 ( ) =8 224. 58 =13 （）滿足要求。波峰作用時： = 415. 18 kN/m 對底面Mp=2 455. 97 圖424 整體穩(wěn)定計算 標高 1．08m 7 +415. 18(2 )=() 滿足要求。+波浪力 15m圓弧，圓心座標：x= 5m，y= 2m，R=13m。不包括波浪力時：抗滑力矩 =1 13=18 (kN．m/m)滑動力矩 = 13=8947. 64(kN．m/m)該水位波谷作用為控制條件： =對底面 = 366. = 標高 8 947. 64+ ( 2)=( ) 18 滿足要求。施工期荷載小于持久組合，而粘土φ角與持久組合時相同，故不再計算。（設計低水位+地震）：= （一12m圓弧，x=5m，y=0，R=12m）滿足要求。10．地基沉降計算只計算持久狀況設計低水位情況，不考慮波浪力。正常使用極限狀態(tài)設計表達式見(JTJ25098)公式()和()： 式中： [S]——建筑物的沉降量限值（cm）； ——建筑物地基最終沉降量設計值(cm)； ——經(jīng)驗修正系數(shù)； ，——分別為第i層土受到平均自重壓力設計值和平均最終壓力設計值壓縮穩(wěn)定時的孔隙比設計值； ——第i層土的厚度(cm)； e~p值地基壓縮層的計算深度Zn宜符合(JTJ 25098)公式()的要求： 式中： ——Zn處地基垂直附加應力設計值(kPa)； ——Zn處地基自重壓力設計值(kPa)。設計低水位時：自重力標準值：G=1 自重力標準值對后踵力矩=4 885. 。式中： p——基床頂面應力標準值(kPa)； ——附加應力系數(shù)。 計算標高 27m處的中點附加應力，則 =(27 7)/ = 矩形荷載作用： =， == 25 .73( kPa) ‘ 三角形荷載作用： =, == 11. 43( kPa) += (kPa)標高 27m， =277=20(m) =920= 180(kPa) 壓縮層可計算至標高 27m即可。計算結(jié)果如下： = [S] =35cm = = =32(cm)[s]滿足要求。11．堤前護底塊石的穩(wěn)定重量和厚度計算 =， =， = ， 設計低水位：。d =7 =(m)% 確定為遠破波。查《防波堤設計與施工規(guī)范》，取100—200kg塊石。護底厚度按(JTJ 29898)公式()計算： 式中：=2， c=1 12．沉箱吃水、干舷高度和浮游穩(wěn)定計算。浮游穩(wěn)定時沉箱重心計算（每延米） 計算項目計算位置體積重心重心前壁后壁兩側(cè)壁底板縱隔墻橫隔墻內(nèi)角底角后趾1后趾2∑重度：γ=后趾體積：V=1/2 (+) 1= （）對沉箱前趾的慣性矩：1 ( ) +1 () =()假設吃水5m: V= 5( )+ = ()浮心位置： =[( )+ ]/524 .175 = (m)重心位置： =(m)不平衡力矩： () =[( 2)ΔT一( +)]310. 25[ + ( – )] = (13. 87ΔT )因此平衡水體：ΔT= 此時沉箱重：G=+ (13. 87 )3 = (kN)排水體積：吃水：封倉板重：50kN，對底面力矩420kNm后倉加水：， += (m)此時沉箱重：G=+ [(13. 87 ) + ( )] 310. 25+ 50 =6 010. 15(kN)對底面矩：= + ( )3 10 .25()+(13 .87 ) 3(+) +420 = 18 ()重心高： =(m)排水體積： = （）吃水： 浮心高： = (m) = = (m) I =1/12= ()∑i=61/12=() m=－a= =(m) 式中： a——重心距浮心的距離(m)；——沉箱在水面處的斷面對縱軸的慣性矩()；——各箱格內(nèi)壓艙水的水面面積對其縱軸的慣性矩之和()；——定傾半徑(m)；m——定傾中心高度(m)。γ= 25kN/m此時沉箱重： G= 25+[( )+( )] 3+ 50=6 ( kN) 排水量： =（）吃水： F= H T==(m) B=，θ=8176。，s=1m，h=0 式中： F——沉箱干舷高度(m)； H——沉箱高度(m)； T——沉箱吃水(rn)； B——沉箱寬度(m)； θ——沉箱的傾斜角度； h——波高(m)； s——干舷的富余高度， 。 滿足干舷高度要求。結(jié) 論在深水港區(qū)建港，其水底深度能夠充分滿足港池、航道、轉(zhuǎn)頭水域、錨地等水域深度要求，所以航道、轉(zhuǎn)頭水域、錨地等水域的確定相對受地形影響較小，由此引起防波堤選線約束條件相對較少。為了減少工程投資，并適應深水位的特點，直立式防波堤是深水港防波堤建設的首選斷面形式。沉箱式防波堤的主要部分——堤身為預制件，直接浮運到指定位置，施工方便，大大縮短了工期，節(jié)約了工程成本，所以本設計采用沉箱式防波堤這種結(jié)構型式。防波堤的荷載較單一，主要是自重荷載、波浪荷載和水壓力，計算較簡單，由此導致防波堤的設計計算主要集中在穩(wěn)定性計算上，包括直立堤穩(wěn)定性驗算、地基承載力驗算、干舷高度和浮游穩(wěn)定計算、地基沉降計算、堤前護底塊石的穩(wěn)定重量和厚度計算、地基整體穩(wěn)定性驗算，當驗算結(jié)果不滿足條件時，需要不斷調(diào)整防波堤結(jié)構尺寸，直到滿足要求為止，計算量較大。雖然本設計的防波堤從內(nèi)力到穩(wěn)定性驗算都能滿足規(guī)范要求，但對于水深將近30米的深水港來說，這樣一個龐然大物的防波堤耗資相當巨大。在防波堤結(jié)構能滿足受力條件前提下，為了明顯減少工程投資，新型的防波堤結(jié)構還需要進一步的研究。致 謝經(jīng)過學習與努力，設計終于完成了。在此感謝給予我知識和教誨的各位老師。畢業(yè)設計的順利完成也得到了各位同學的熱心幫助以及老師的有力支持。在這里，我向老師們和同學們表示由衷的感謝！當然，由于初次做這樣全面的設計，又沒有任何的實際工作經(jīng)驗，只能憑借一點點的理論知識和自己對施工比較模糊、膚淺的理解來完成這份設計，其中的疏漏錯誤之處在所難免。敬請各位老師和同學們不吝賜教、指正。我再一次感謝給予過我無私幫助的老師和同學們。謹以這份設計作為我對他們的獻禮。 參考文獻[1] （上冊）.北京:人民交通出版社,2001.[2] （中冊）.北京:人民交通出版社,2001.[3] （JTJ21398）.中華人民共和國交通部,1999.[4] 中交水運規(guī)劃設計院，交通部第一航務工程勘察設計院. 海港總平面設計規(guī)范（JTJ21199）.人民交通出版社，1999.[5] （JTJ29898）. 中華人民共和國交通部,1999.[6] （JTJ21598）. 中華人民共和國交通部,1999.[7] （JTJ21598）. 中華人民共和國交通部,1999.