【正文】 12.煙道寬度am與上級省煤器相同13.每排管長lml=a2Δ14.煙道深度bm與過熱器處一樣15.受熱面布置管長lml=zzl+ (z2)nR/2+（l2R）n16.裝防磨板處最上面二排管長lml=2n l靠墻各二排管長lml=2(z2) l進出口穿墻區(qū)lm2n彎頭lml=nR(z/21)17.有效受熱面管長lml= l( l+ l+ l)/2+ l/218.受熱面積HmH=dl19.煙氣流通截面FmF=ab zd(l2R)20.水流通截面FmF=nd/421.有效輻射層厚度sms =(4σσ/1)表318 下級（低溫）省煤器傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1煙氣入口溫度ˊ℃查表162煙氣入口焓Iˊkj/kg查表163省煤器給水溫度t℃查表6（取經(jīng)過化學熱力除氧后的水溫）1054給水焓ikj/kg查表65減溫水放出熱量Qkj/kgQ=ΔDr/(D+)6水實際入口焓iˊkj/kgiˊ=i+ Q7水入口溫度tˊ℃按P= mpa查未飽和水蒸汽表8水出口溫度t〞℃查表141509水出口焓i〞kj/kg查表1410水吸熱量Qkj/kg(D+)（i〞 iˊ）/ B11漏風系數(shù)Δα查表212煙氣出口焓I〞kj/kgI〞= Iˊ Q/φ+ΔαI13煙氣出口溫度〞℃查表514平均煙氣溫度℃=（ˊ+〞）/215平均水溫t℃t=( tˊ+ t〞)/216水比容vm/kg按P= mpa查水蒸汽表17水流速ωm/s(D+) .v/ F18煙氣容積Vm/kg查表419水蒸汽容積份額rH2O查表420三原子氣體容積份額rR查表421煙氣密度ρkg/ m查表4 ρ=Gg / Vg22飛灰濃度μkg/kg查表423煙氣流速ωm/sB. V. (+273)/(273 F)24煙氣對流放熱系數(shù)αw/㎡℃查圖127 [1]25三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/()[(+ rH2O)/()](). rR[1]26飛灰輻射減弱系數(shù)1/()43850ρμ/（T d）[1]27煙氣輻射吸收力kk=（k. rR+ ）.[1]28煙氣黑度aa =1e[1]29管壁灰污層溫度t℃t=t+2530輻射放熱系數(shù)αw/㎡℃α=a. α查圖1215[1]31修正后的輻射放熱系數(shù)αw/㎡℃α=α[1+(T/1000)(l/l)][1]32灰污系數(shù)ε㎡℃/ w查圖1214[1]33煙氣側(cè)放熱系數(shù)αw/㎡℃α=α+α9934傳熱系數(shù)Kw/㎡℃K=（α+α）/[（α+α）ε+1]35平均溫壓計算Δt℃36傳熱量Qkj/kgKΔtH/ 1000B37誤差Δe%100（）/Q5．下級空氣預熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計見表319，傳熱計算見表320。表319 下級（低溫）空氣預熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值22.管子規(guī)格dmm選取40δmm選取23.橫向節(jié)距smm選取6424.縱向節(jié)距smm選取4025.橫向相對節(jié)距σs/d26.縱向相對節(jié)距σs/d27.橫向排數(shù)z選取7028.沿空氣向排數(shù)z選取6029.管子根數(shù)nn =z. z420030.煙道寬度am與過熱器相同31.煙道深度bm與過熱器相同32.管箱高度lm先假設(shè)，再校核33.總受熱面HmH=dln34.空氣流通截面FmF =(a zd)l35.煙氣流通截面FmF=nd/4表320 下級（低溫）空器預熱器傳熱計算序號名稱符號單位計算公式或來源數(shù)值1.煙氣入口溫度ˊ℃查表182.煙氣入口焓Iˊkj/kg查表183.空氣入口溫度tˊ℃冷空氣溫度，為已知參數(shù)304.空氣入口焓iˊkj/kg查表55.空氣出口溫度t〞℃查表162006.空氣出口焓i〞kj/kg查表167.平均空氣溫度t℃t=( tˊ+ t〞)/21158.平均空氣焓ikj/kg查表59.出口過量空氣系數(shù)β〞β〞=β〞+Δα10.空氣吸熱量Qkj/kgQ=（β〞+Δα/2）（i〞 iˊ）11.煙氣出口焓I〞kj/kgI〞= Iˊ Q/φ+Δαi12.煙氣出口溫度〞℃查表513.平均煙溫℃=（ˊ+〞）/214.煙氣容積Vm/kg查表415.煙氣流速ωm/sB. V. (+273)/(273 F)16.相對管長l/dl/d17.水蒸汽容積份額rH2O查表418.煙氣側(cè)放熱系數(shù)αw/㎡℃查圖128[1]19.空氣流速ωm/s（β〞+Δα/2）.B. V. (t+273)/(273 F)20.空氣側(cè)放熱系數(shù)αw/㎡℃查圖127[1]21.利用系數(shù)ξ查表129[1]22.傳熱系數(shù)Kw/㎡℃K=ξαα/(αα)23.入口溫壓Δτ℃Δτ=ˊ t〞24.出口溫壓Δτ℃Δτ=〞 tˊ25.逆流溫壓Δt℃Δt =(ΔτΔτ)/ln(Δτ/Δτ)26.大溫降τ℃τ=t〞 tˊ17027.小溫降τ℃τ=ˊ〞28.參數(shù)PP=τ/(ˊ tˊ)29.參數(shù)RR=τ/τ30.溫壓修正系數(shù)ψ查圖124[1]31.溫壓Δt℃Δt=ψΔt15632.傳熱量Qkj/kgKΔtH/ 1000B33.誤差Δe%100（）/ Q 熱力計算結(jié)果匯總熱力計算結(jié)果匯總見表323表323 熱力計算結(jié)果匯總表名 稱符號單位密相區(qū)稀相區(qū)上級過熱器下級過熱器上級省煤器上級空氣預熱器下級省煤器下級空氣預熱器煙氣出口溫度℃——介質(zhì)進口溫度℃——35215020030介質(zhì)出口溫度℃——325150200介質(zhì)平均流速——煙氣平均流速——平均溫壓℃——156傳熱系數(shù)W/(m2℃)受熱面積237160329183總傳熱量（含附加熱量）kj/kg煙道寬度總誤差：不必重算。 本章小結(jié)本章包括對循環(huán)流化床鍋爐的密相區(qū)、稀相區(qū)、過熱器、省煤器及空氣預熱器結(jié)構(gòu)設(shè)計和傳熱計算，根據(jù)計算結(jié)果：%， m3；熱力計算各部分誤差均＜2%，%＜%；℃，與假設(shè)排煙溫度185℃℃＜5℃；各煙道、風道內(nèi)的煙氣、空氣流速均在允許范圍之內(nèi)。由這些數(shù)據(jù)說明，設(shè)計符合要求。第4章 循環(huán)流化床鍋爐主要部件的設(shè)計及計算 高溫絕熱旋風分離器的設(shè)計計算從爐膛出口出來的含塵煙氣進入高溫旋風分離器中，分離器將固體顆粒與煙氣分離，煙氣由經(jīng)分離器中心的導渦管進入尾總煙道受熱面。而被分離出來的固體顆粒由經(jīng)分離器下面的立管與U型返料器。最后被送入爐膛的密相區(qū)繼續(xù)參與物料循環(huán)。下面進行高溫旋風分離器的設(shè)計[1]，其結(jié)構(gòu)尺寸示意如圖41圖41：旋風分離器示意圖 分離器基本參數(shù)與尺寸的確定取煙氣進口速度：煙氣流量：q=稀相區(qū)煙速爐膛橫截面積==130 m3/s分離器進口面積：在進口高寬比范圍內(nèi)取，b=則實際煙氣進口速度：m/s取分離器尺寸：， 則：H=，h=取分離器中心管長為入口高度的一半，即：分離器立管直徑：（，B=，，） 分離器的離心沉降速度的校驗 已知：g=，μ=，則有：=＞由于沉降速度大于進口速度，所以進口速度選取合理。 分離器的理論切割直徑 依據(jù)圖927選取，則有切割直徑為： 分離器中的煙氣阻力計算 對于切向進口的旋風分離器取k=16，則有：阻力系數(shù)煙氣壓降 U型返料器的設(shè)計與計算被旋風分離器分離出來的固體顆粒由經(jīng)立管進入U型返料器，顆粒經(jīng)過返料器中的松動床與輸送床，最后被送往爐膛的密相區(qū)，繼續(xù)參與鍋爐的物料循環(huán)。下面進行U型返料器的設(shè)計[9]。返料器示意圖如下：圖42：U型返料器示意圖 返料器尺寸的確定：回料器本體高度：立管高度：回料器爐膛入口中心至布風板高度： U型返料器送風量的計算取環(huán)境溫度℃，循環(huán)灰的平均溫度℃。根據(jù)表98，取。則：松動床送風量為：輸送床送風量為： 布風板的設(shè)計 布風板由花板，風帽，耐火保護層等部分組成，下面進行布風板各部分結(jié)構(gòu)及尺寸的設(shè)計與計算[5]。 花板的設(shè)計花板為一塊厚度為20mm的鋼板，形狀與爐膛底部截面對應?；ò迳嫌靡匝b風帽的開孔呈均勻分布。開孔節(jié)距為等邊三角形。節(jié)距大小約為風帽帽沿直徑（取40mm），取64 mm。開孔大小為32 mm。其結(jié)構(gòu)如圖43所示。圖43：布風板結(jié)構(gòu)示意圖由此可知在爐深方向上奇數(shù)列孔數(shù)為43，在爐寬方向上奇數(shù)列孔數(shù)為73。則布風板上風帽孔總數(shù)：n=7343+7242=6163。為了便于安裝與固定，在花板深寬方向上分別留有114 mm與82 mm的邊距。已知：流化床密相區(qū)過量空氣系數(shù)理論空氣量進風溫度℃取風帽上所開小孔風速，小孔直徑則：風帽小孔總面積每個風帽中的小孔個數(shù)，取12個另在正方形花板上均勻布置有4個直徑為110mm的冷渣管孔。 風帽采用有帽頭的風帽，風帽直徑取38mm，帽頭下方開有兩排均勻分布的直徑的小孔，每排6個，共12個。風帽總高取150 mm，帽沿高度為10 mm。如圖44所示。圖44：風帽示意圖 耐火保護層在風帽插入花板以后，在花板上至上而下依次涂上20 mm的密封層，60 mm的絕熱層，和20 mm耐火層。如圖44所示。 爐膛開口 給料口給料點布置在爐膛下部敷設(shè)有耐火材料的密相區(qū)（還原區(qū)）離布風板高度約1500mm的爐墻上，并在爐膛的前墻與后墻分別開一個給料口。脫硫劑采用石灰石，并隨燃燒一起按Ca/。 床層底部的排渣口在布風板上均勻布置有4個直徑為110mm的排渣口。與排渣口縱向相對的爐膛底部設(shè)有冷渣器，通過冷渣管排出的爐渣進入冷渣器，進行爐渣熱量的回收。 循環(huán)物料進口循環(huán)物料的進口亦即返料器在爐膛中的入口，布置在密相區(qū)傾斜爐墻上距布風板約1800mm處。 二次風入口的設(shè)計選取二次風風速為v2=40m/s。根據(jù)爐膛內(nèi)的煙氣流量q=130m3/s，且二次風占總風量比例為40%，可知q2=52m3/s。由此可計算得出二次風口總面積A= q2 / v2=㎡。由于爐膛截面呈正方形，二次風口均勻布置于四面墻上，保證二次風在爐膛內(nèi)的穿透力度。每個二次風口的半徑按以下公式計算： 本章小結(jié)旋風分離器、返料器以及布風板為循環(huán)流化床鍋爐的三大主要部件，這三大主要部件設(shè)計的優(yōu)劣直接關(guān)系著鍋爐燃燒效率的高低。因此，這些部件的設(shè)計十分關(guān)鍵。本次設(shè)計采用了目前較為常用的高溫旋風分離器，U型返料器。通過理論計算和設(shè)計，得出了爐膛布風板的開孔數(shù)、以及布風板上風帽四周所開的小孔數(shù)及其直徑。由于第一次設(shè)計循環(huán)流化床，并且缺少在實踐中的設(shè)計經(jīng)驗，這必然導致在設(shè)計過程中的許多不足之處。敬請各位老師的批評指正。本次的設(shè)計主要根據(jù)為岑可法等編著《循環(huán)流化床鍋爐理論設(shè)計與運行》和朱國楨編《循環(huán)流化床鍋爐設(shè)計與計算》這兩本書的相應的章節(jié)。第5章 強度計算 鍋筒強度校核計算，內(nèi)徑為1600mm，壁厚為120mm，鍋筒筒體由20g鋼板冷卷冷校經(jīng)自動焊焊制而成，集中下降管孔的管接