【正文】 ()
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2
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注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合　　在恒載和活載作用下跨間Mvmax可近似取跨中的M代表Mvmaxql2－　　 式中：M左、M右梁左、右端彎矩 　　跨中M若小于 ql2應(yīng)取M＝ ql2　　在豎向荷載與地震力組合時(shí)跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計(jì)算如圖318所示　　圖中 MGA、MGB重力荷載作用下梁端的彎矩；　　MGA、MEB水平地震作用下梁端彎矩；　　RA、RB豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力　　對(duì)RB作用點(diǎn)取矩： RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）　　x處截面彎矩為：　　M＝RAx－－MGA＋MEA　　 由＝0可求得跨間Mmax的位置為x1＝　　 　　將x1代入任一截面x處的彎矩表達(dá)式可是跨間最大彎矩為：　　Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA　　當(dāng)右震時(shí)公式中的MEA、MEB反號(hào)　　 表中恒載和活載的組合梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖113括號(hào)中數(shù)值）剪力取調(diào)幅前后的較大值如圖15所示圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值M′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值剪力值應(yīng)取V′左、V′右 　　　 注：當(dāng)x1l或x10時(shí)表示最大彎矩發(fā)生在支座處應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)用M=RAx－－MGAMEA計(jì)算MGE(2) 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面組合結(jié)果見表316及表317 表中系數(shù)β時(shí)考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿足二對(duì)樓面均布活荷的一個(gè)折減系數(shù)稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)其取值見表318 表318活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)
1
2～3
4～5
6～8
9～20
20
計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)
（）
截面設(shè)計(jì)（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE 考慮地震作用時(shí)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式： S 式中：γRE承載力抗震調(diào)整系數(shù)取值見表321；　　S地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力　　注意：在截面配筋時(shí)組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較挑選出最不利內(nèi)力 表321承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料
結(jié)構(gòu)構(gòu)件
受力狀態(tài)
γRE
鋼筋混凝土
梁
受彎
偏壓
偏壓
抗震墻
偏壓
各類構(gòu)件
受剪、偏拉
　　（2） 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)　　以第一層梁為例梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示圖中M單位為KNmV的單位為KN　　圖319 第一層梁內(nèi)力示意 單位：KNm已知條件：　　混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（ft＝fc＝）縱筋為HRB335（fy＝310 N/mm2）箍筋為HRB235（fy＝210 N/mm2） 梁的截面尺寸300mm600mm 300mm500mm 兩種 則h01=60035=565mm。 h01=50035=465mm 構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 二級(jí)抗震設(shè)防要求框架梁的混凝土受壓高度x 則 梁的縱向最小配筋率： 支座處： 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2 跨中 取兩者較大值 所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2 箍筋的配筋率 配筋計(jì)算 因結(jié)構(gòu)荷載均對(duì)稱故整個(gè)框架采用左右對(duì)稱配筋 當(dāng)梁下部受拉時(shí)按T行截面控制當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì) 跨中 下部受拉按T行截面設(shè)計(jì) 翼緣計(jì)算寬度按計(jì)算跨度l0考慮： 當(dāng)按照梁間距考慮時(shí)： 當(dāng)按照翼緣厚度考慮時(shí)： 此種情況不起控制作用 綜上 取 考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù) 彎矩設(shè)計(jì)值為 故屬于第一類截面 故配 222As=760mm2 （3） 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整： ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην剪力增大系數(shù)；　　　 Ln梁的凈跨對(duì)第一層梁LnAB＝LnBC＝； VGb梁在重力荷載作用下按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值 VGb＝（q恒＋）－Ln Mbν、Mbr分別為梁的左右端順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩值由表19得:　　AB跨：順時(shí)針方向 Mbν＝ KNm ； Mbr＝ KNm　　　　　逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNm ；Mbr＝m　　BC跨：順時(shí)針方向 bν＝ KNm ； Mbr＝－m　　　　　逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNm； Mbr＝m　　　　計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針方向荷逆時(shí)針方向中較大者　　 剪力調(diào)整：　　AB跨： Mbν＋＋ = + =m　　 VGb＝（+）＝ KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算 斜截面計(jì)算見表323　　　　　　　　　　　表323 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面
支座A右
支座B左
支座B右
設(shè)計(jì)剪力V′（KN）
γRE V′（KN）
調(diào)整后V（KN）
γRE V（KN）
214
bh0（mm）
300565
300565
300565
（KN）
V
V
V
箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）
n＝2ф8
n＝2ф8
n＝2ф10
AsV1（mm）
箍筋間距S（mm）
100
100
80
Vcs＝ fcbh0+
γRE V
γRE V
270γRE V
ρ＝ （％）
ρsvmin＝（％）
　　　　根據(jù)國內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低考慮地震作用的反復(fù)性（4） 柱截面設(shè)計(jì)　　以第一、二層B柱為例對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)　　混凝土為C30fc＝縱向受力鋼筋采用HRB400（）　　 箍筋選用HRB235（）　　柱截面尺寸： 底層 500mm500mm 其他層 450mm450mm構(gòu)造要求：　　抗震調(diào)整系數(shù) 　　三級(jí)抗震設(shè)防要求框架柱縱筋最小配筋百分比滿足 ﹪　　則　　=500450=1575 mm2　　=410450=1292 mm2軸壓比驗(yàn)算表324 軸壓比限值 類型
抗震等級(jí)
一
二
三
框架柱
框支柱
　　　　由B柱內(nèi)力組合表21查得： 　　NⅠ1= KN　　μc ＝　?。健　ⅡⅡ= KN　　μc＝=　　NⅢⅢ＝ KN　　μc＝＝ 　　均滿足軸壓比限值得要求 根據(jù)B柱內(nèi)力組合選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后各截面控制內(nèi)力如下：　?、瘼窠孛妫孩? M＝＝ KNm　　 N＝＝ 　　 ② M＝ KNm　　 N＝　　ⅡⅡ截面：① M== KNm　　 N＝＝ KN　　 ② M＝m　　 N＝680＝544 KN　?、螈蠼孛妫孩? M＝＝ KNm　　 N＝＝ KN　　 ② M＝ KNm　　 N＝680 KN　　截面采用對(duì)稱配筋具體配筋計(jì)算見表325表中：　　 e0＝　　 ea＝（－e0）當(dāng)e0 h0時(shí)取ea＝0　　 ei＝e0＋ea　　 ξ1＝＋　　　ξ2＝－當(dāng)15時(shí)取ξ2＝　　　η＝1＋（）2ξ1ξ2　　　e＝ηei＋－as　　　ξ＝（大偏心受壓）　　　ξ＝（小偏心受壓）　　　As＝Asˊ＝（大偏心受壓）　　　As＝Asˊ＝（小偏心受壓）　　上述各式中： e0軸向力對(duì)截面行心的偏心距； ea附加偏心距； ei初始偏心距； ξ1偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ξ2考慮構(gòu)件長習(xí)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； η偏心距增大系數(shù)； e軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離； ξ混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度； As、Asˊ受拉、受壓鋼筋面積 表325 柱正截面受壓承載力計(jì)算截面
ⅠⅠ
ⅡⅡ
ⅢⅢ
M（KNm）
N（KN）
544
680
L0（mm）
3300＝4125
48501＝4850
bh0（mm2）
450415
500465
500465
e0（mm）
（mm）
ea（mm）
0
ei（mm）
L0/h
ξ1
1
ξ2
η
ηei（mm）
e（mm）
ξ(ξb=)
偏心性質(zhì)
小偏心
小偏心
小偏心
小偏心
大偏心
小偏心
As＝Asˊ（mm2）
0
0
0
0
0
0
選筋
4φ18
4φ22
4φ25
實(shí)配面積（mm2）
1017
1520
1964
配筋計(jì)算 （1） 梁的縱向鋼筋 　　非抗震設(shè)計(jì)時(shí)：① 縱向受拉筋的最小配筋度min支座截面 ρmin=%跨中截面 ρmin=%② 在梁端至少配置2Φ12鋼筋伸入支座或與支座負(fù)鋼筋搭接（la見表628）③ 頂層框架梁的端節(jié)點(diǎn)負(fù)鋼筋應(yīng)伸入邊柱內(nèi)而且其中至少有50%其它層框架梁端節(jié)點(diǎn)負(fù)鋼筋內(nèi)應(yīng)省如邊柱內(nèi)伸入總長度不應(yīng)小于la. 表326 縱向受拉筋的最小錨固長度表la(mm)鋼筋類型
混凝土強(qiáng)度等級(jí)
C15
C20
C25
≥C30
Ⅰ級(jí)鋼筋
40d
30d
25d
20d
月牙紋
Ⅱ級(jí)鋼筋
50d
40d
35d
30d
Ⅲ級(jí)鋼筋
45d
40d
35d
冷拔低碳鋼絲
250
注：25mm時(shí)其錨固長度按表中數(shù)值增加5d采用； ≤25mm時(shí)其錨固長度按表中數(shù)值減少5d采用；　　　　　縱向受拉鋼筋的錨固長度不應(yīng)小于250mm 抗震設(shè)計(jì)時(shí)：① %也不應(yīng)小于表24中的數(shù)值表327 抗震設(shè)計(jì)時(shí)框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級(jí)
支座
跨中
一
二
三、四
② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大且水平力往復(fù)作用下梁中剪力反號(hào)反彎點(diǎn)移動(dòng)的因素在框架梁中不采用彎起鋼筋梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)　　梁截面上部和下部至少分別配置兩根貫通全跨的鋼筋一、二級(jí)框架梁其直徑不小于14mm 且不應(yīng)小于梁端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面積的1/4三、四級(jí)框架梁縱筋直徑不小于12mm③ 在地震反復(fù)荷載作用下梁中縱向鋼筋埋入柱節(jié)點(diǎn)的相當(dāng)長度范圍內(nèi)混凝土與鋼筋的粘結(jié)力易發(fā)生破壞因此應(yīng)比非抗震框架的錨固長度大　　一級(jí)框架 laE=la+10d　　二級(jí)框架 laE=la+5d　　三、四級(jí)框架 laE=la④ 一、二級(jí)框架梁縱向鋼筋應(yīng)伸過邊柱節(jié)點(diǎn)中心線當(dāng)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)水平錨固長度不夠時(shí)應(yīng)沿柱節(jié)點(diǎn)外邊向下彎折試驗(yàn)表明伸入支座彎折錨固的鋼筋錨固力由彎折鋼筋水平段的粘結(jié)強(qiáng)度和垂直段的彎折錨固作用所構(gòu)成水平段的粘結(jié)是構(gòu)成錨固的主要成份它控制了滑移和變形在錨固中起很大作用垂直段只在滑移變形較大時(shí)才受力要求垂直段不小于10d因隨垂直段加長其作用相對(duì)減小故限制最大垂直段長度為22d （2） 梁的箍筋　　非抗震設(shè)計(jì)時(shí)：　　當(dāng)梁中配有計(jì)算所需受壓筋時(shí)箍筋應(yīng)為封閉形式；當(dāng)一層內(nèi)縱向鋼筋多于三根時(shí)應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋當(dāng)梁寬〈400且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋不應(yīng)多于四根時(shí)可不設(shè)置復(fù)合箍筋① 箍筋配筋率ρsv≤② 箍筋的間距在綁扎骨架中不應(yīng)大于15d在焊接骨架中不應(yīng)大于20d并應(yīng)滿足表25要求表325 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)框架梁箍筋最大間距（mm） V h
≤ fch0
150 h ≤300
150
200
300 h ≤500
200
300
500 h ≤800
250