【正文】 0004000300020013000 F軸/8軸柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m520004200032000220001000 G軸/8軸柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m5200042000320002200013000 D軸柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb總/KNm51041044104104310410421041041104104 E軸柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb左/KNmMb右/KNm51041044104104310410421041041104104 F軸柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb左/KNmMb右/KNm51041044104104310410421041041104104 G軸柱剪力和梁端彎矩的計算層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb總/KNm51041044104104310410421041041104104 左風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層號梁端剪力柱軸力D跨 VDEE跨 VEFFG跨 VFGD軸柱E軸柱F軸柱G軸柱54321 注：軸力壓力為+ 拉力為 則左風荷載M、V、~。 左風荷載M圖（單位：KNm） 左風荷載V圖（單位：KN） 左風荷載N圖（單位：KN）1．右風荷載計算f1= f2= f3= f4= f5=（單位：KN）層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb總/KNm5104131044104131043104131042104131041104104層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb左/KNmMb右/KNm51041044104104310410421041041104104層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb左/KNmMb右/KNm5 1041044104104310410421041041104104層號Vi/KN∑DDimDim/∑DVicyh/mMc上/KNmMc下/KNmMb總/KNm5104131044104131043104131042104131041104104 風荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層號梁端剪力柱軸力DE跨 VDEEF跨 VEFFG跨 VFGD軸柱E軸柱F軸柱G軸柱54321注：軸力壓力為+ 拉力為則右風荷載M、V、~。（單位：KNm） 右風荷載V圖（單位：KN） 右風荷載N圖（單位：KN） 橫向水平地震作用下的內(nèi)力計算1. 左震荷載計算當橫向地震水平作用在一榀框架時，按照該榀框架的修正后的抗側剛度與整個樓層的抗側剛度之比來分配，即可得一榀框架在整個樓層處所受的橫向地震水平作用fifi=f1=f2=f3=f4=f5= 左震荷載（單位：KN）~。 左震荷載M圖（單位：KNm） 左震荷載V圖（單位：KN） 左震荷載N圖（單位：KN） 右震荷載M圖（單位：KNm） 右震荷載V圖（單位：KN）（單位：KN） 橫向框架內(nèi)力組合 橫向框架的內(nèi)力組合的方法1. 非抗震組合（1）由可變荷載效應控制的組合：（2）由永久荷載效應控制的組合：2. 抗震組合： 橫向框架梁的內(nèi)力組合1. 內(nèi)力調(diào)幅：各種荷載情況下得內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能得原則進行內(nèi)力組合。當考慮結構塑性內(nèi)力重分布得有利影響時，應在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下得內(nèi)力進行調(diào)幅。當有地震作用時，應分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應控制得組合，由永久荷載效應控制得組合及重力荷載代表值與地震作用得組合，并比較三種組合得內(nèi)力，取最不利者。由于構件控制截面得內(nèi)力值應取自支座邊緣處，為此，進行組合前，應先計算各控制截面處得內(nèi)力值。梁支座邊緣處得內(nèi)力值： 支座邊緣截面得彎矩標準值支座邊緣截面得剪力標準值M—梁柱中線交點柱上端控制截面在上層得梁底，柱下端控制截面在下層得梁頂。按軸線計算簡圖算得柱端內(nèi)力值，換算成控制截面處得值。為了簡化起見，采用軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多一點。，查《建筑結構荷載規(guī)范》 荷載組合可得到基本組合的荷載分項系數(shù)，（1） 永久荷載的分項系數(shù)γG：當其效應對結構不利時：；對由永久荷載效應控制的組合，；（2） 可變荷載的分項系數(shù)γQ：；（3） 組合值系數(shù)Ψci：；；（4）重力荷載分項系數(shù)γG：；（5）水平地震作用分項系數(shù)γEH：。則本工程的橫向框架梁的內(nèi)力組合有：組合一：S1=+組合二：S2=+ SWKL 為左風荷載時的內(nèi)力 組合三：S3=+ SWKR 為右風荷載時的內(nèi)力組合四：S4=++組合五：S5=++組合六：S6=++組合七：S7=++組合八：S8=+(+)組合九：S9=+(+)組合十：S10=γRE(+) SEHKL 為左地震荷載時的內(nèi)力組合十一：S11=γRE(+) SEHKR 為右地震荷載時的內(nèi)力γRE 為承載力抗震調(diào)整系數(shù)，查《建筑抗震設計規(guī)范》。2. 強剪弱彎的計算：查《建筑抗震設計規(guī)范》，一、二、三級的框架梁和抗震墻的連梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： ，式中：— 梁端組合剪力的設計值；— 梁的凈跨；— 梁重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；—分別為梁的左右端反時針或順時針方向組合的彎矩設計值；—梁端剪力增大系數(shù)，本工程為二級框架。下面以一層梁的DE跨計算為例，說明梁的強剪弱彎的計算過程。并規(guī)定，梁的下部受拉為正，上部受拉為負。DE的凈跨為: ln==, EF的凈跨為：ln==從內(nèi)力組合表，抗震組合中查得梁的彎矩如下不利左震：=m =m ==不利右震：m =m ==將上述數(shù)據(jù)代入公式+不利左震： 不利右震： 故選取最大剪力再進行承載力調(diào)整即DE跨梁端剪力VDE==其他梁強剪弱彎調(diào)整以及承載力調(diào)幅見附表11 橫向框架柱的內(nèi)力組合 1．框架柱柱端彎矩組合設計值的調(diào)整（強柱弱梁）：在考慮抗震的組合時，為了滿足強柱弱梁的設計，將柱端的彎矩進行調(diào)整。且《建筑抗震設計規(guī)范》，一、二、三、四級框架的梁柱節(jié)點處，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求：。式中：—節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和，上下柱端的彎矩彎矩設計值，可按彈性分析分配；—節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和；—框架柱端彎矩的增大系數(shù)，本工程為二級框架。經(jīng)軸壓比驗算五層的柱不需要進行調(diào)整，計算結果見附錄12下面以D柱的一層柱頂計算為例，來說明框架柱柱端彎矩組合設計值的調(diào)整的計算過程。并規(guī)定，柱的右側受拉為正，左側受拉為負。從梁的內(nèi)力組合中（抗震組合），可以分別得到梁在不利的左震和右震，情況下經(jīng)過抗震承載力調(diào)整后并調(diào)整到柱的邊所對應的彎矩，可以得到彎矩設計值較大值為（不利左震），則查柱的內(nèi)力組合中，不利的左震對應的柱的彎矩為， 。 則：將柱的彎矩除以抗震調(diào)整系數(shù)，并調(diào)到梁的邊，以一層A柱為例可得到： M上=m M下=m ∑M柱=+=m ∑M梁=m ∑M柱∑MA梁==m則，經(jīng)過分配可得： 以此算法再算出右震下柱端彎矩設計值的調(diào)整值再從左震、右震中選出調(diào)整后的值中的較大者即可框架柱柱端彎矩組合設計值的調(diào)整值，見附錄13。3．框架柱的剪力組合及調(diào)整：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，一、二、三、四級的框架柱的剪力設計值應按下式調(diào)整,式中：柱端截面組合的剪力設計值；柱的凈高；分別為柱的下上端順時針和反時針方向截面組合的彎矩設計值；柱剪力增大系數(shù)。再以一層A柱為例說明框架柱剪力設計值的調(diào)整過程： Hn==其余柱的剪力設計值的調(diào)整值見附表145 構件設計 梁采用的是C30等級的混凝土。，則查《混凝土結構設計規(guī)范》；取梁的保護層厚度為C=35mm；， 。鋼筋的等級為HRB335。 梁正截面設計查《混凝土結構設計規(guī)范》，二級框架的