【正文】 0525由上表可知7號(hào)墩，10號(hào)墩墩頂位移均合格第四節(jié) 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)一、 7號(hào)樁的計(jì)算(一) 樁頂荷載計(jì)算1 .制動(dòng)力及風(fēng)荷載對(duì)樁頂產(chǎn)生的內(nèi)力 汽車制動(dòng)力及風(fēng)荷載對(duì)樁頂產(chǎn)生的內(nèi)力1號(hào)樁頂截面2號(hào)樁頂截面H(kN)M(kNm)H(kN)M(kNm)制動(dòng)力風(fēng)荷載2 .墩頂反力 用Midas對(duì)蓋梁建模，通過(guò)加載上部恒載、汽車活載計(jì)算出對(duì)各墩頂垂直力及產(chǎn)生的的彎矩 上部恒載、汽車活載計(jì)算出對(duì)各墩頂垂直力及產(chǎn)生的的彎矩1號(hào)柱底截面2號(hào)柱底截面序號(hào)荷載N(kN)M(kN*m)N(kN)M(kN*m)1上部恒載2蓋梁及墩柱自重3單聯(lián)單列對(duì)稱4單聯(lián)單列非對(duì)稱5單聯(lián)兩列對(duì)稱6單聯(lián)兩列非對(duì)稱7單聯(lián)三列對(duì)稱8單聯(lián)三列非對(duì)稱9兩聯(lián)單列對(duì)稱10兩聯(lián)單列非對(duì)稱11兩聯(lián)兩列對(duì)稱96596512兩聯(lián)兩列非對(duì)稱13兩聯(lián)三列對(duì)稱14兩聯(lián)三列非對(duì)稱16043 .樁頂荷載組合 樁頂荷載組合計(jì)算1號(hào)柱底截面2號(hào)柱底截面N(kN)H(kN)M(kNm)N(kN)H(kN)M(kNm)1上部恒載2蓋梁及墩柱自重3制動(dòng)力4風(fēng)荷載5單聯(lián)單列對(duì)稱 6單聯(lián)單列非對(duì)稱7單聯(lián)兩列對(duì)稱8單聯(lián)兩列非對(duì)稱9單聯(lián)三列對(duì)稱10單聯(lián)三列非對(duì)稱11兩聯(lián)單列對(duì)稱12兩聯(lián)單列非對(duì)稱13兩聯(lián)兩列對(duì)稱96596514兩聯(lián)兩列非對(duì)稱 15兩聯(lián)三列對(duì)稱16兩聯(lián)三列非對(duì)稱1604171+2+3+4+5 181+2+3+4+6191+2+3+4+7201+2+3+4+8211+2+3+4+9221+2+3+4+10231+2+3+4+11241+2+3+4+12251+2+3+4+13261+2+3+4+14 271+2+3+4+15281+2+3+4+164 .偶然荷載組合 5 .最不利組合 由荷載組合計(jì)算表得知，以下組合控制設(shè)計(jì)(1)上部恒載+蓋梁及墩柱自重+制動(dòng)力+風(fēng)荷載+單聯(lián)兩列非對(duì)稱汽車荷載(2)上部恒載+蓋梁及墩柱自重+制動(dòng)力+風(fēng)荷載+兩聯(lián)兩列非對(duì)稱汽車荷載用最大彎矩組合進(jìn)行配筋計(jì)算，用最大軸力檢算(二) 樁身彎矩的計(jì)算1 .計(jì)算寬度根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D632007) 公式(—)計(jì)算: 因。（為樁排兩端外緣線間距）2 .計(jì)算樁的變形系數(shù)設(shè)，樁采用C25混凝土，查m值表，取 樁的換算深度，屬?gòu)椥詷? .土面處樁的柔度 樁尖支撐于非巖石的地基上，可令，則按查表 4 .樁在地面處的橫向位移及轉(zhuǎn)角 按最大彎矩組合進(jìn)行計(jì)算 5 .土中任意深度y處樁身彎矩及剪力 按查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D632007),將列表計(jì)算如下 土中任意深度y處樁身彎矩 圖 按查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D632007),將列表計(jì)算如下 土中任意深度y處樁身剪力 樁身剪力(三) 樁的配筋 樁身剪力為0處，彎矩最大，按內(nèi)插法計(jì)算在，即 剪力為0， (取50) 計(jì)算長(zhǎng)度回轉(zhuǎn)半徑m，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004):計(jì)算偏心受壓構(gòu)件正截面承載力時(shí)，對(duì)長(zhǎng)細(xì)比的構(gòu)件，應(yīng)考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的撓曲對(duì)軸向力偏心距的影響。此時(shí)，應(yīng)將軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。 矩形、T形、I形和圓形截面偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)可按下式計(jì)算: 式()式中 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度； 軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距； 截面有效高度，對(duì)圓形截面取縱向鋼筋所在圓周的半徑； 截面高度，對(duì)圓形截面取為圓形截面半徑； 荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； 構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； 設(shè),則 ，取 偏心距增大系數(shù) 實(shí)際偏心距由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004)條文說(shuō)明：配筋設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)時(shí)，可按小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。因此只需按構(gòu)造鋼筋配筋即可《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004) ：軸心受壓構(gòu)件、。故取 墩身材料足夠安全，所以不必驗(yàn)算裂縫寬度。二、 10號(hào)墩的計(jì)算(一) 樁頂荷載計(jì)算1 .制動(dòng)力及風(fēng)荷載對(duì)樁頂產(chǎn)生的內(nèi)力 制動(dòng)力及風(fēng)荷載對(duì)樁頂產(chǎn)生的內(nèi)力G1G2G3H()MH()MH()M汽車制動(dòng)力風(fēng)荷載2 .樁頂反力用Midas對(duì)蓋梁建模，通過(guò)加載上部恒載、汽車活載計(jì)算出對(duì)各墩頂垂直力及產(chǎn)生的的彎矩 恒載、活載對(duì)各墩頂垂直力及產(chǎn)生的的彎矩G1G2G3N()MN()MN()M蓋梁及墩柱自重上部恒載單列對(duì)稱荷載雙列對(duì)稱荷載三列對(duì)稱荷載1420單列非對(duì)稱荷載雙列非對(duì)稱荷載999三列非對(duì)稱荷載3 .樁頂荷載組合 樁頂荷載組合計(jì)算G1G2G3N(kN)H(kN)MNHMNHM1蓋梁及墩柱自重2上部恒載3單列對(duì)稱荷載4雙列對(duì)稱荷載5三列對(duì)稱荷載14206單列非對(duì)稱荷載7雙列非對(duì)稱荷載9998三列非對(duì)稱荷載9汽車制動(dòng)力10風(fēng)荷載1+2+3+9+101+2+4+9+101+2+5+9+101+2+6+9+101+2+7+9+101+2+8+9+104 .偶然荷載組合 偶然荷載組合G1G2G3N(kN)H(kN)MNHMNHM蓋梁及墩柱自重上部恒載地震荷載186318631863偶然組合186318635721863偶然組合=蓋梁及墩柱自重+上部恒載+地震荷載5 .最不利組合(1) 偶然組合:蓋梁及墩柱自重+上部恒載+地震荷載(2)基本組合:上部恒載+蓋梁及墩柱自重+三列對(duì)稱荷載+制動(dòng)力+風(fēng)荷載 用最大彎矩組合進(jìn)行配筋計(jì)算，用最大軸力檢算(二) 樁身彎矩的計(jì)算1 .計(jì)算寬度、樁的變形系數(shù)、土面處樁的柔度10號(hào)墩樁的計(jì)算寬度、樁的變形系數(shù)、土面處樁的柔度在第三章第四節(jié)一、(二)10號(hào)樁的地震力計(jì)算中已經(jīng)計(jì)算過(guò)，數(shù)值如下： 2 .樁在地面處的橫向位移及轉(zhuǎn)角按最大彎矩組合進(jìn)行計(jì)算 3 .土中任意深度y處樁身彎矩及剪力 按查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D632007),將列表計(jì)算如下 土中任意深度y處樁身彎矩 樁身彎矩 按查《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D632007), 土中任意深度y處樁身彎矩 樁身剪力(三) 樁的配筋 樁身剪力為0處，彎矩最大，按內(nèi)插法計(jì)算在，即 剪力為0， (取50) 計(jì)算長(zhǎng)度回轉(zhuǎn)半徑m，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004):計(jì)算偏心受壓構(gòu)件正截面承載力時(shí)，對(duì)長(zhǎng)細(xì)比的構(gòu)件，應(yīng)考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的撓曲對(duì)軸向力偏心距的影響。此時(shí)，應(yīng)將軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。 矩形、T形、I形和圓形截面偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)可按下式計(jì)算: 式中 構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度； 軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距； 截面有效高度，對(duì)圓形截面取縱向鋼筋所在圓周的半徑； 截面高度，對(duì)圓形截面取為圓形截面半徑； 荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； 構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)； 設(shè),則 ,取 ，取 偏心距增大系數(shù) 實(shí)際偏心距由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004)公式()和() 解得截面配筋率： 樁采用C25混凝土，縱向鋼筋采用HRB335鋼筋， 采用試算法求得，查《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004) %，小于允許誤差2%，合格。所以即為所求。《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004) ：軸心受壓構(gòu)件、。由于，故取 (四) 裂縫檢算《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D622004) ：圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其最大裂縫寬度可按下列公式計(jì)算： 式() 式中 混凝土保護(hù)層厚度；鋼筋表面形狀系數(shù)。?。蛔饔?或荷載)長(zhǎng)期效應(yīng)組合系數(shù)，,其中和 分別為按作用(或荷載)長(zhǎng)期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值。 按作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的軸向力(N)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的軸向力(N)使用階段的偏心距增大系數(shù)。鋼筋彈性模量。 由于控制設(shè)計(jì)的組合是偶然組合，所以 合格三、 單樁承載力檢算根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)